Hướng dẫn đồ án chi tiết máy

VŨ NGỌC PI, NGUYỄN VĂN DỰ HƯỚNG DẪN ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CễNG NGHIỆP Thỏi Nguyờn, 2/2009 Vũ Ngọc Pi, Nguyễn Văn Dự Hướng dẫn đồ ỏn chi tiết mỏy Các phần chính trong Thuyết minh đồ án chi tiết máy Nhận xét của giáo viên h−ớng dẫn Lời nói đầu Tμi liệu tham khảo Mục lục Phần I: tính toán động học hệ dẫn động cơ khí 1. Tính chọn động cơ điện 1.1. Chọn kiểu loại động cơ 1.2. Chọn công suất động cơ 1.3. Chọn tốc độ đồng bộ của động cơ 1.4. Chọn động cơ thực tế 1.5. Kiểm tra điều kiện mở máy, điều kiện quá tải cho động cơ 2. Phân phối tỉ số truyền 2.1. Tỉ số truyền của các bộ truyền ngoμi hộp giảm tốc 2.2. Tỉ số truyền cho các bộ truyền trong hộp giảm tốc 3. Tính toán các thông số trên các trục 3.1. Tính công suất trên các trục 3.2. Tính số vòng quay trên các trục 3.3. Tính mô men xoắn trên các trục 3.4. Lập bảng kết quả Phần II: Thiết kế các chi tiết truyền động 1. Thiết kế bộ truyền đai (xích) 2. Thiết kế bộ truyền bánh răng (trục vít-bánh vít) cấp nhanh 3. Thiết kế bộ truyền bánh răng (trục vít-bánh vít) cấp chậm 4. Kiểm tra điều kiện bôi trơn cho hộp giảm tốc 5. Kiểm tra điều kiện chạm trục 6. Kiểm tra sai số vận tốc Phần Iii: thiết kế các chi tiết đỡ nối 1. Thiết kế trục 1.1.Tính trục theo độ bền mỏi 1.1.1. Tính sơ bộ 1 Vũ Ngọc Pi, Nguyễn Văn Dự Hướng dẫn đồ ỏn chi tiết mỏy 1.1.2. Tính gần đúng 1.1.3. Tính chính xác 1.2. Tính trục theo độ bền tĩnh (tính quá tải) 1.3. Tính độ cứng cho trục 2. Tính chọn ổ lăn 1.1. Chọn ph−ơng án bố trí ổ 1.2. Tính ổ theo khả năng tải động 1.3. Tính ổ theo khả năng tải tĩnh 3. Tính chọn khớp nối 4. Tính chọn then 4.1. Tính chọn then cho trục I 4.2. Tính chọn then cho trục II 4.3. Tính chọn then cho trục III Phần Iv: cấu tạo vỏ hộp, các chi tiết phụ vμ chọn chế độ lắp trong hộp 1. Thiết kế các kích th−ớc của vỏ hộp 2. Thiết kế các chi tiết phụ (chốt định vị, que thăm dầu, bu lông vòng vv…) 3. Chọn các chế độ lắp trong hộp Tμi liệu tham khảo 1. Trịnh Chất, Lê Văn Uyển, Tính toán hệ dẫn động cơ khí, tập I,II, NXB Giáo dục, 1999 2. Nguyễn Văn Lẫm, Nguyễn Trọng Hiệp, Thiết kế đồ án chi tiết máy, NXB Giáo dục, 1993 3. Nguyễn Bá D−ơng, Nguyễn Văn Lẫm, Hoμng Văn Ngọc, Lê Đắc Phong, Tập bản vẽ chi tiết máy, NXB Đại học vμ trung học chuyên nghiệp, 1978. … 2 Vũ Ngọc Pi, Nguyễn Văn Dự Hướng dẫn đồ ỏn chi tiết mỏy Phần I Tính toán động học hệ dẫn động cơ khí. 1. Chọn động cơ điện: - Chọn kiểu, loại động cơ; - Chọn công suất động cơ; - Chọn tốc độ đồng bộ động cơ; - Chọn động cơ thực tế; - Kiểm tra điều kiện mở máy, điều kiện quá tải cho động cơ. Nội dung cụ thể của các b−ớc nh− sau: 1. 1. Chọn kiểu, loại động cơ: a. Động cơ điện một chiều: b. Động cơ điện xoay chiều: Gồm hai loại: Động cơ ba pha đồng bộ vμ động cơ ba pha không đồng bộ. Động cơ ba pha không đồng bộ lại chia ra kiểu rôto dây cuốn vμ kiểu rôto lồng sóc. Với hệ dẫn động cơ khí (hệ dẫn động băng tải, xích tải, vít tải... dùng với các hộp giảm tốc) nên sử dụng loại động cơ điện xoay chiều ba pha rôto lồng sóc. 1.2. Chọn công suất động cơ: Công suất của động cơ đ−ợc chọn theo điều kiện nhiệt độ nhằm đảm bảo cho nhiệt độ của động cơ khi lμm việc không lớn hơn trị số cho phép. Để đảm bảo điều kiện đó cần thoả mãn yêu cầu sau: (kW) (1.1) dcdt dc dm PP ≥ Trong đó: - công suất định mức của động cơ; dcdmP - công suất đẳng trị trên trục động cơ, đ−ợc xác định nh− sau: dcdtP +) Tr−ờng hợp tải không đổi: (1.2) dclv dc dt PP ≥ +) Tr−ờng hợp tải thay đổi: ck i ct lv ct idc lv c dt t t P PPP ∑ ⎟⎟⎠ ⎞ ⎜⎜⎝ ⎛≥ 2 d (1.3) Với: - Giá trị công suất lμm việc danh nghĩa trên trục công tác. ctlvP 3 Vũ Ngọc Pi, Nguyễn Văn Dự Hướng dẫn đồ ỏn chi tiết mỏy - công suất lμm việc danh nghĩa trên trục động cơ: dclvP /dc ctlv lvP P η∑= (kW) (1.4) Trong đó: - công suất phụ tải ở chế độ thứ i trên trục công tác. ctiP it , ckt - thời gian lμm việc ở chế độ thứ i vμ thời gian cả chu kỳ; η∑ - hiệu suất chung của toμn hệ thống; Khi xác định cần chú ý nh− sau: +) Với các sơ đồ gồm các bộ truyền mắc nối tiếp: η∑ = η1.η2.η3... (1.5) η1, η2, η3... lμ hiệu suất các bộ truyền vμ các cặp ổ lăn trong hệ truyền dẫn. Giá trị của chúng cho trong bảng 1.1. +) Với các sơ đồ gồm các bộ truyền mắc song song (các sơ đồ tách đôi), hiệu suất của cụm các bộ truyền xác định theo: η∑ = ηi (1.6) Công suất lμm việc danh nghĩa trên trục công tác đ−ợc xác định theo công thức sau: (kW) (1.7) 3/10ctlv tP F v= ⋅ Với, Ft lμ lực vòng trên trục công tác (N); v lμ vận tốc vòng của băng tải (xích tải) (m/s). Bảng 1.1 Trị số hiệu suất của các loại bộ truyền vμ các ổ [1] Hiệu suất của bộ truyền hoặc ổ Tên gọi đ−ợc che kín để hở Bộ truyền bánh răng trụ Bộ truyền bánh răng côn Bộ truyền trục vít - tự hãm -không tự hãm với Z1 = 1 Z1 = 2 Z1 = 4 Bộ truyền xích Bộ truyền bánh ma sát Bộ truyền đai Một cặp ổ lăn Một cặp ổ tr−ợt 0,96 - 0,98 0,95 - 0,97 0,30 - 0,40 0,70 - 0,75 0,75 - 0,82 0,87 - 0,92 0,95 - 0,97 0,90 - 0,96 0,99 - 0,995 0,98 - 0,99 0,93 - 0,95 0,92 - 0,94 0,20 - 0,30 0,90 - 0,93 0,70 - 0,88 0,95 - 0,96 Chú thích: Trị số hiệu suất của các bộ truyền bánh răng cho trong bảng ứng với cấp chính xác 8 vμ 9. Khi dùng bộ truyền kín với cấp chính xác 6 vμ 7 thì tăng trị số trong bảng lên 1 ... 1,5 %. 4 Vũ Ngọc Pi, Nguyễn Văn Dự Hướng dẫn đồ ỏn chi tiết mỏy 1.3. Chọn số vòng quay đồng bộ của động cơ Số vòng quay đồng bộ của động cơ (còn gọi lμ tốc độ từ tr−ờng quay) đ−ợc xác định theo công thức: p fndb 60= (1.8) Trong đó: f - tần số của dòng điện xoay chiều (Hz) (f = 50 Hz); p - số đôi cực từ; p = 1; 2; 3; 4; 5; 6. Trên thực tế, số vòng quay đồng bộ có các giá trị lμ 3000, 1500, 1000, 750, 600 vμ 500 v/ph. Số vòng quay đồng bộ cμng thấp thì kích th−ớc khuôn khổ vμ giá thμnh của động cơ cμng tăng (vì số đôi cực từ lớn). Tuy nhiên dùng động cơ có số vòng cao lại yêu cầu giảm tốc nhiều hơn, tức tỉ số truyền của toμn hệ thống tăng, dẫn tới kích th−ớc vμ giá thμnh của các bộ truyền tăng lên. Do vậy, trong các hệ dẫn động cơ khí nói chung, nếu không có yêu cầu gì đặc biệt, hầu nh− các động cơ có số vòng quay đồng bộ lμ 1500 hoặc 1000 v/ph (t−ơng ứng số vòng quay có kể đến sự tr−ợt 3% lμ 1450 vμ 970 v/ph). Cách xác định số vòng quay đồng bộ nh− sau: +) Tính số vòng quay của trục công tác: - Với hệ dẫn động băng tải: D vnct π 310.60= (1.9) Trong đó: D - đ−ờng kính tang dẫn của băng tải (mm); v - vận tốc vòng của băng tải (m/s); - Với hệ dẫn động xích tải: zp vnct 310.60= (1.10) Với, z lμ số răng đĩa xích tải; v lμ vận tốc vòng của xích tải (m/s); p lμ b−ớc xích tải (mm). +) Xác định số vòng quay đồng bộ nên dùng cho động cơ: Chọn sơ bộ số vòng quay đồng bộ của động cơ nđb = 1500 v/ph (kể đến sự tr−ợt nđb = 1450 v/ph); Khi nμy tỉ số truyền sơ bộ của hệ thống usb đ−ợc xác định: ctct db sb nn nu 1450== (1.11) Sau khi có giá trị usb ta so sánh nó với các giá trị nên dùng vμ giá trị giới hạn của hệ thống (bảng 1.2): - Nếu usb nằm trong khoảng u nên dùng thì nđb=1500 v/ph; - Nếu usb > u nên dùng vμ nằm trong khoảng u giới hạn thì nđb= 1000 v/ph; 5 Vũ Ngọc Pi, Nguyễn Văn Dự Hướng dẫn đồ ỏn chi tiết mỏy - Nếu usb < u nên dùng vμ nằm trong khoảng u giới hạn thì nđb = 3000 v/ph; Bảng 1.2 Tỉ số truyền nên dùng vμ giới hạn của các truyền động Loại truyền động Tỉ số truyền nên dùng Tỉ số truyền giới hạn Bộ truyền đai Bộ truyền xích Bộ truyền bánh răng trụ để hở Bộ truyền bánh răng côn để hở Hộp giảm tốc bánh răng trụ: - 1 cấp - 2 cấp - 3 cấp Hộp giảm tốc bánh răng côn 1 cấp Hộp giảm tốc bánh răng côn - trụ Hộp giảm tốc trục vít 1 cấp Hộp giảm tốc trục vít 2 cấp Hộp giảm tốc bánh răng - trục vít Hộp giảm tốc trục vít - bánh răng 1,5 - 4 1,5 - 5 1,5 - 6 1,3 - 4 1,5 - 8 8 - 40 31,5 - 180 1 - 5 8 - 31,5 8 - 60 300 - 800 20 - 315 20 - 315 1 - 6 1 - 6 1 - 12,5 1 - 8 1 - 11 4 - 60 25 - 326 1 - 8 6,3 - 40 6,5 - 80 42,25 - 3600 14,6 - 480 14,6 - 480 - Nếu usb nằm ngoμi khoảng tỉ số truyền giới hạn thì dạng hộp giảm tốc định thiết kế không phù hợp với số liệu đã cho. Khi nμy cần chọn lại hộp giảm tốc loại khác cho phù hợp. 1.4. Chọn động cơ thực tế Căn cứ vμo công suất đẳng trị đã tính tiến hμnh tra bảng chọn động cơ có công suất định mức thoả mãn điều kiện (1.1) vμ có số vòng quay đồng bộ của động cơ lμ giá trị đã xác định đ−ợc. 1.5. Kiểm tra điều kiện mở máy, điều kiện quá tải cho động cơ a. Kiểm tra điều kiện mở máy cho động cơ: Khi khởi động, động cơ cần sinh ra một công suất đủ lớn để thắng sức ỳ của hệ thống. Vì vậy cần kiểm tra điều kiện mở máy cho động cơ. Điều kiện mở máy của động cơ thoả mãn nếu công thức sau đảm bảo: (1.12) dcbd dc mm PP ≥ Trong đó: - công suất mở máy của động cơ (Kw): dcmmP ( )/ .dc dcmm k dn dmP T T P= với Tk vμ Tdn vμ mô men khởi động vμ mô men danh nghĩa của động cơ (tra bảng động cơ). - công suất cản ban đầu trên trục động cơ (kW): dcbdP dc lvbd dc bd PKP = 6 Vũ Ngọc Pi, Nguyễn Văn Dự Hướng dẫn đồ ỏn chi tiết mỏy Nếu động cơ đã chọn không thoã mãn điều kiện (1.12) thì cần chọn lại động cơ có công suất định mức lớn hơn rồi kiểm nghiệm lại. b. Kiểm tra điều kiện quá tải cho động cơ: Với sơ đồ tải thay đổi, để tránh cho động cơ bị quá tải cần kiểm tra quá tải cho động cơ theo điều kiện sau: (1.13) dcqt dc PP ≥max với : - công suất lớn nhất cho phép của động cơ (kW); dcPmax dc dm dn dc P T TP maxmax ≥ - công suất định mức của động cơ (kW); dcdmP Giá trị tra bảng thông số động cơ; max / dnT T - công suất đặt lên trục động cơ khi quá tải, chính lμ công suất trên trục động cơ của giá trị tải lớn nhất trong sơ đồ tải. dc qtP Nếu điều kiện (1.13) không thoả mãn, cần chọn lại động cơ điện rồi kiểm tra lại. 2. Phân phối tỉ số truyền Tỉ số truyền (TST) chung của toμn hệ thống u∑ xác định theo: ct dc n nu =∑ (1.14) Trong đó: nđc - số vòng quay của động cơ đã chọn (v/ph); nct - số vòng quay của trục công tác (v/ph). Với hệ dẫn động gồm các bộ truyền mắc nối tiếp có: u∑ = u1. u2. u3... (1.15) Với: u1, u2, u3... tỉ số truyền của các bộ truyền trong hệ thống. Sau đây trình bμy cách phân phối TST của một số tr−ờng hợp cụ thể: 2.1. Tỉ số truyền của các bộ truyền ngoμi hộp giảm tốc Ký hiệu uh lμ TST của hộp giảm tốc (HGT); ung lμ TST của bộ truyền ngoμi hộp. TST của bộ truyền ngoμi th−ờng đ−ợc xác định theo kinh nghiệm nh− sau: +) Với hệ dẫn động gồm HGT 1 cấp nối với 1 bộ truyền ngoμi hộp thì: ung = (0,7 ữ 0,75) uh Do đó: ( ) ∑ữ= uung 75,07,0 (1.16) Hay ta có: 7 Vũ Ngọc Pi, Nguyễn Văn Dự Hướng dẫn đồ ỏn chi tiết mỏy ng h u u u ∑= (1.17) Nếu bộ truyền ngoμi lμ bộ truyền đai, để giảm sai số do việc quy chuẩn đ−ờng kính các bánh đai, nên quy chuẩn giá trị tính đ−ợc theo dãy TST tiêu chuẩn nh− sau: 1,00; 1,12; 1,25; 1,4; 1,6; 1,8; 2,00; 2,24; 2,50; 2,80; 3,15; 3,55; 4,00; 4,50; 5,00. +) Với hệ dẫn động gồm HGT 2 cấp bánh răng nói với 1 bộ truyền ngoμi hộp thì: ung = ( 0,15 ữ 0,1 ) uh Hay ( ) ∑ữ= uung 1,015,0 (1.18) (trị số nhỏ dùng khi uh lớn). +) Với hệ dẫn động gồm HGT trục vít 2 cấp; trục vít - bánh răng hoặc bánh răng - trục vít nối với 1 bộ truyền ngoμi hộp thì: ung = ( 0,125 ữ 0,025 ) uh Hay ( ) ∑ữ= uung 025,0125,0 (1.19) (trị số nhỏ dùng khi uh lớn). 2.2 Tỉ số truyền của các bộ truyền trong hộp giảm tốc a. Với hộp giảm tốc bánh răng trụ 2 cấp khai triển - Tỉ số truyền của hộp có thể phân theo chỉ tiêu tiết diện ngang của hộp nhỏ nhất (cũng chính lμ để bôi trơn HGT hợp lý nhất). Khi nμy TST của bộ truyền cấp chậm đ−ợc xác định theo công thức sau [2]: 232 10,96 ba h ba u ψ ψ= ⋅ u⋅ ,3 (1.20) Trong đó: ψba1; ψba2 - hệ số chiều rộng bánh răng cấp nhanh vμ cấp chậm. Trong thực tế, th−ờng 2 1/ 1,2 1ba baψ ψ = ữ ; nếu chọn 2 1/ 1ba ba ,3ψ ψ = thì ta có công thức sau [2]: 32 1,1 hu = ⋅ u (1.21) - Tỉ số truyền của hộp cũng có thể phân theo hμm đa mục tiêu với thứ tự −u tiên các hμm đơn mục tiêu sau: khối l−ợng các bộ truyền, mô men quán tính thu gọn vμ thể tích các bánh lớn nhúng dầu nhỏ nhất; khi nμy tỉ số truyền các cấp có thể tra bảng 3.1 [1] hoặc tính theo công thức: 3 2 1 825,0 huu ≈ (1.22) 8 Vũ Ngọc Pi, Nguyễn Văn Dự Hướng dẫn đồ ỏn chi tiết mỏy b. Với hộp giảm tốc bánh răng đồng trục - Với HGT bánh răng đồng trục có thể tính TST bộ truyền cấp nhanh u1 theo công thức [3]: ( ) 0,47 0,431 1 2 1,34 7,9 0.4 0,033 2,5ba h ba u uψψ ⎛ ⎞= ⋅ ⋅ + + ⋅ −⎜ ⎟⎝ ⎠ h u (1.23) c. Với hộp giảm tốc bánh răng côn - trụ 2 cấp: Với HGT bánh răng côn - trụ 2 cấp, để nhận đ−ợc chiều cao của HGT nhỏ nhất có thể tính tỉ số truyền bộ truyền bánh răng cấp nhanh u1 công thức sau [4]: ( )3 2 2 2 5,01 073,1 bebe hba KK uu −≈ ψ (1.24) Trong đó: Kbe - hệ số chiều rộng vμnh răng bánh răng côn; Kbe = 0,25 ữ 0,3; ψba2 - hệ số chiều rộng bánh răng trụ; ψba2=0,3ữ0,4. Khi Kbe = 0,3 vμ ψba2 = 0,4 (các giá trị tối −u) ta có [4]: 32 32,1 huu ≈ (1.25) d. Với hộp giảm tốc bánh răng cấp nhanh tách đôi Với HGT cấp nhanh tách đôi, để nhận đ−ợc kích th−ớc tiết diện ngang của hộp nhỏ nhất (cũng chính lμ để bôi trơn HGT hợp lý nhất), TST của bộ truyền bánh răng cấp chậm xác định theo công thức [5]: 0.333 2 2 2 1 0.8055 C ba h ba K u ψ ψ ⎛ ⎞⋅≈ ⋅⎜⎝ ⎠ u ⎟ (1.26) Với . 2 1 1,3CK = ữ e. Với hộp giảm tốc bánh răng cấp chậm tách đôi Với HGT cấp chậm tách đôi, để nhận đ−ợc kích th−ớc tiết diện ngang của hộp nhỏ nhất (cũng chính lμ để bôi trơn HGT hợp lý nhất), TST của bộ truyền bánh răng cấp chậm xác định theo công thức [6]: 2 232 1 1.2776 C ba h ba K u u ψ ψ ⋅≈ ⋅ ⋅ (1.27) Với . 2 1 1,3CK = ữ f. Với hộp giảm tốc bánh răng - trục vít: - Với HGT bánh răng - trục vít, để bánh răng lớn không nhúng sâu quá trong dầu cũng nh− để có thể bố trí gọn HGT, tỉ số truyền của bộ truyền bánh răng u1 có thể tra theo đồ thị hình 3.25 [1], hoặc có thể tính theo công thức sau (dùng khi uh < 100): 9 Vũ Ngọc Pi, Nguyễn Văn Dự Hướng dẫn đồ ỏn chi tiết mỏy 17,0012,051 −+≈ hh uuu (1.28) - Để nhận đ−ợc kích th−ớc của bộ truyền trục vít - bánh vít nhỏ nhất vμ kết cấu của hộp hợp lý, tỉ số truyền của bộ truyền bánh răng u1 đ−ợc xác định theo công thức: +) Khi mô men xoắn trên trục ra Tr = 10 5 ữ 106 Nmm thì: 123,022,01,11 +−+≈ pp TTu (1.29) +) Khi mô men xoắn trên trục ra Tr = 10 6 ữ 8.106 Nmm thì: 181,0032,089,197,01 +−+≈ pp TTu (1.30) Trong đó: 510 r p TT = Tr - mô men xoắn trên trục ra (Nmm). g. HGT trục vít 2 cấp: Với HGT trục vít 2 cấp có thể phân phối tỉ số truyền nhằm đạt đ−ợc kết cấu của HGT lμ hợp lý nhất [7], khi nμy tỉ số truyền của bộ truyền trục vít - bánh vít cấp chậm sẽ lμ: (1.31) 2 30,97u ≈ Tỉ số truyền bộ truyền trục vít bánh vít cấp nhanh u1 xác định theo công thức: (1.32) 1 hu u / u= 2 8 Chú ý: nếu u1<8 thì lấy u1=8 vμ tính lại u2 theo công thức: (1.33) 2 hu u /= 3. Tính toán các thông số trên các trục Ký hiệu các chỉ số tính toán nh− sau: chỉ số "đc" ký hiệu trục động cơ; các chỉ số "I", "II", "III". chỉ trục số I, II vμ III. 3.1. Tính công suất trên các trục Với sơ đồ tải thay đổi, chọn công suất danh nghĩa lμ công suất lớn nhất. - Công suất danh nghĩa trên trục động cơ tính theo công thức (1.4): ct dc lv dc lv PP P η∑= = - Công suất danh nghĩa trên các trục I, II vμ III xác định theo các công thức sau: dc I dc I oP P η ηữ= II I I II oP P η ηữ= ⋅ ⋅ III II II III oP P η ηữ= ⋅ ⋅ 3.2. Tính số vòng quay của các trục 10 Vũ Ngọc Pi, Nguyễn Văn Dự Hướng dẫn đồ ỏn chi tiết mỏy - Tốc độ quay của trục I: Idc dc I u nn ữ = Với udc-I - tỉ số truyền của bộ truyền ( hoặc khớp nối ) nối giữa động cơ với trục I. - T−ơng tự ta có: nII = nI /uI-II ; nIII = nII /uII-III ... 3.3 Tính mô men xoắn trên các trục Mô men xoắn trên trục thứ k đ−ợc xác định theo công thức sau: k k k n PT 610.55,9= 3.4. Lập bảng kết quả Các kết quả tính ở trên lμ số liệu đầu vμo cho các phần tính toán sau, do vậy cần lập bảng thống kê theo mấu sau: Bảng kết quả tính toán: Trục Đ/cơ I II III Công tác Công suất (kw) Tỷ số truyền (-) Số vòng quay(v/ph) Mô men (Nmm) 11 Vũ Ngọc Pi, Nguyễn Văn Dự Hướng dẫn đồ ỏn chi tiết mỏy Phần II: Thiết kế các chi tiết truyền động 1. Thiết kế bộ truyền đai (xích) 2. Thiết kế bộ truyền bánh răng (trục vít-bánh vít) cấp nhanh 3. Thiết kế bộ truyền bánh răng (trục vít-bánh vít) cấp chậm 4. Kiểm tra điều kiện bôi trơn cho hộp giảm tốc Với hộp giảm tốc bôi trơn ngâm dầu, các bánh răng (bánh vít) lớn (hay bánh bị dẫn) đ−ợc ngâm trong dầu. Kiểm tra điều kiện bôi trơn lμ kiểm tra để các bánh lớn đều ngâm trong dầu vμ khoảng cách giữa mức dầu nhỏ nhất vμ mức dầu lớn nhất phải lớn hơn một trị số cho phép (th−ờng bằng 8 đến 10 mm). X 2m ax X 2m in X4 m in X 4m ax X m ax Xm in A4m in A4m ax A2m inA2m ax Hình 2.1 Gọi x lμ khoảng cách từ các mức dầu đến tâm trục. Chiều sâu ngâm dầu tối thiểu của bánh răng đ−ợc lấy nh− sau: -Với bánh răng trụ (hình 2.1): lmin=(0,75ữ2).h vμ lmin 10mm. Trong đó, h lμ chiều cao răng. Khi nμy ta có: ≥ minmin 2 ldX a −= -Với bánh răng côn (hình 2.2): để bôi trơn ngâm dầu cần ngâm các bánh lớn ngập hết chiều dμi răng. Khi nμy ta có: lmin= bsinδ -5 Từ đó ta có: 5sin 2min +−= δbdX ae 12 Vũ Ngọc Pi, Nguyễn Văn Dự Hướng dẫn đồ ỏn chi tiết mỏy Chiều sâu ngâm dầu tối đa của các cấp bánh răng phụ thuộc vμo vận tốc vòng v. Khi v>1,5m/s: lmax=lmin+10mm b X2 m ax X 2m in X 4m in X 4m ax δ Hình 2.2 Khi v≤1,5m/s: Với bộ truyền bánh răng cấp nhanh: lmax=1/6 bán kính bánh răng. Với bộ truyền cấp chậm: lmax=1/4 bán kính bánh răng. Khi nμy ta có: maxmax 2 ldX a −= Chọn mức dầu chung cho cả hộp: Xmin=min(X2min,X4min) Xmax=max(X2max,X4max) 5. Kiểm tra điều kiện chạm trục Để tránh các bánh răng chạm vμo các trục của hộp giảm tốc, cần đmả bảo các bánh răng cách các trục quay ít nhất 7 đến 10 mm. Khi nμy cần kiểm tra điều kiện chạm trục (sinh viên tự xây dựng công thức kiểm tra). 6. Kiểm tra sai số vận tốc Kiểm tra sai số vận tốc theo công thức sau : %4%100 ≤−=Δ n nnn thuc Với n=n cthuc thucu d Tμi liệu tham khảo [1] Trịnh Chất, Lê Văn Uyển, Tính toán hệ dẫn động cơ khí, tập I, NXB Giáo dục, 1999. [2] Vu Ngoc Pi, A method for optimal calculation of total transmission ratio of two step helical gearboxes, Proceedings of The National conference on Engineering Mechnics, Volume 1, Hanoi, October 12-13, 2001, pp. 133-136. 13 Vũ Ngọc Pi, Nguyễn Văn Dự Hướng dẫn đồ ỏn chi tiết mỏy [3] Vu Ngoc Pi, Nguyen Dang Binh, Vu Quy Dac, Phan Quang The, Effective method for Optimal splitting of Total transmission ratio of Coaxial helical gearboxes, School on Computational Sciences and Engineering: Theory and Application, March 3-5, 2005, Ho Chi Minh City, pp. 96-99. [4] Vu Ngoc Pi, A new and effective method for optimal calculation of total transmission ratio of two step bevel - helical gearboxes, International colloquium in mechanics of solids, fluids, structures and interactions, Nha Trang, Vietnam (2000), pp. 716- 719. [5] Vu Ngoc Pi, Optimal Calculation of Partial Transmission Ratios of Helical Gearboxes with First-Step Double Gear-Sets, Int. Workshop on Advanced Computing and Applications (ACOMP 2008), Ho Chi Minh city, Vietnam, 2008, pp. 287-294. [6] Vu Ngoc Pi, A study on optimal determination of partial transmission ratios of helical gearboxes with second-step double gear-sets, International Journal of Mathematical, Physical and Engineering Sciences (IJMPES), Vol.2, No.2, 2008, ISSN 1307-7465, pp. 99-102. [7] Vũ Ngọc Pi, Vũ Quý Đạc, Phõn phối tỉ số truyền cho hộp giảm tốc trục vớt hai cấp theo chỉ tiờu kết cấu của hộp hợp lý nhất, Tạp chớ Khoa học và Cụng nghệ, Đại học Thỏi nguyờn, Số 1 (41) 2007, Trang 65-69. 14