Đồ án Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy

Đồ án Đề Tài: Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 1 LỜI NÓI ĐẦU Trong sự nghiệp công nghiệp hoá - Hiện đại hoá nước nhà, công nghiệp Điện Lực giữ một vai trò đặc biệt quan trọng bởi vì điện năng là nguồn năng lượng được dùng rộng rãi nhất trong các ngành kinh tế quốc dân. Khi xây dung một nhà máy, một khu kinh tế, khu dân cư, thành phố trước tiên người ta phải xây dung hệ thống cung cấp điện để cung cấp điện năng cho các máy móc và nhu cầu sinh hoạt của con người. Sự phát triển của các ngành công nghiệp và nhu cầu sử dụng điện năng đã làm cho sự phát triển không ngừng của hệ thống điện cả về công suất truyền tải và mức độ phức tạp với sự yêu cầu về chất lượng, điện năng ngày càng cao, đòi hỏi người làm chuyên môn cần phải nắm vững kiến thức cơ bản, và hiểu biết sâu rộng về hệ thống điện. Bản đồ án đối với em là một sự tập dượt quý báu trước khi bước vào thực tế khó khăn. Bản đồ án của em là thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường, với đặc thù của loại nhà máy này là có nhiều thiết bị và công đoạn yêu cầu được cung cấp điện liên tục với chất lượng đảm bảo. Vì vậy phần đồ án được làm khá chi tiết và được chia thành những phần nhỏ sau: PHẦN I: Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường. Chương I: Giới thiệu chung về nhà máy. Chương II: Xác định phụ tải tính toán. Chương III: Thiết kế mạng hạ áp cho phân xưởng sửa chữa cơ khí. Chương IV: Thiết kế mạng cao áp cho toàn nhà máy. Chương V: Tính bù công suất phản kháng. Chương VI: Tính toán nối đất. PHẦN II: Thiết kế hệ thống chiếu sáng cho phân xưởng sửa chữa cơ khí. Trong suốt thời gian làm đồ án được sự giúp đỡ tận tình của các thầy cô giáo trong bộ môn Hệ Thống Điện - Khoa Điện - Trường đại học Bách Khoa Hà Nội và đặc biệt là sự hướng dẫn tận tình, chi tiết của cô giáo Ths. Nguyễn Thị Hồng Hải đã giúp em hoàn thành bản đồ án này. Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 2 Mặc dù em đã rất cố gắng tìm hiểu, học hỏi tuy nhiên do thời gian có hạn và hạn chế về kiến thức nên bản đồ án này không tránh khỏi những thiếu sót. Em rất kính mong được sự chỉ bảo của các thầy, cô. Cuối cùng em xin chân thành cảm ơn sự giúp đỡ tận tình của các thầy, cô. Hà Nội, ngày tháng năm 2005. Sinh viên Trịnh Văn Phương Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 3 PHẦN I THIẾT KẾ HỆ THỐNG CUNG CẤP ĐIỆN CHO NHÀ MÁY ĐƯỜNG CHƯƠNG 1: MỞ ĐẦU Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 4 1.1 GIỚI THIỆU CHUNG VỀ NHÀ MÁY Chúng ta đều biết rằng khoảng 70% điện năng sản xuất ra được sử dụng cho xí nghiệp công nghiệp, vì vậy vấn đề cung cấp điện cho lĩnh vực công nghiệp có ý nghĩa to lớn đối với nền kinh tế quốc dân. Chính vì thế việc đảm bảo cung cấp điện cho công nghiệp tức là đảm bảo cho một ngành kinh tế quan trọng nhất của đất nước hoạt động liên tục phát huy được tiềm năng của nó. Đứng về mặt sản xuất và tiêu thụ điện năng mà xét thì công nghiệp là lĩnh vực tiêu thụ nhiều điện năng nhất. Vì vậy việc thiết kế cung cấp điện và sử dụng điện hợp lý trong lĩnh vực này sẽ có tác dụng trực tiếp đến việc khai thác khả năng của nhà máy phát điện và sử dụng hiệu quả lượng điện năng sản xuất ra. Nhiệm vụ đặt ra là thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường (nhà máy số 4). Nhà máy bao gồm 09 phân xưởng. Nguồn cung cấp điện cho nhà máy được lấy từ trạm biến áp trung gian quốc gia, điện áp 10KV, công suất vô cùng lớn, dung lượng ngắn mạch phía hạ áp là 200MVA, nguồn cách nhà máy 6Km và dùng đường dây lộ kép loại dây AC để truyền tải điện, nhà máy làm việc với chế độ 3 ca, thời gian sử dụng công suất cực đại của nhà máy là Tmax = 5000h. Thiết bị trong các phân xưởng đều có công suất nhỏ, nhưng máy móc trong các phân xưởng tương đối nhiều, các máy móc đều hoạt động ở mức độ tối đa, tổ chức làm việc hiệu quả và liên tục, do đó biểu đồ phụ tải khá bằng phẳng hệ số đồng thời của các phụ tải khá cao, khoảng 0,85 - 0,95, hệ số nhu cầu cũng khá cao. Theo yêu cầu thiết kế nhà máy thì sau khi thiết kế mạng hạ áp của phân xưởng sửa chữa cơ khí, ta thiết kế mạng cao áp cho toàn bộ nhà máy. Sau đây là bản vẽ mặt bằng toàn nhà máy, số liệu cụ thể của các phân xưởng và số liệu cụ thể của các thiết bị trong phân xưởng sửa chữa cơ khí và sơ đồ toàn phân xưởng. Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 5 SƠ ĐỒ MẶT BẰNG TOÀN NHÀ MÁY SỐ 4. M 1: 5000 8 7 6 1 2 3 4 5 9 Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 6 PHỤ TẢI ĐIỆN CỦA NHÀ MÁY ĐƯỜNG Ký hiệutrên mặt bằng Tên phân xưởng Công suất đặt Pđ (KW) Diện tích ( 2m ) 1 Kho củ cải đường 350 2100 2 Phân xưởng thái và nấu củ cải đường 700 1500 3 Bộ phận cô đặc 550 600 4 Phân xưởng tinh chế 750 1000 5 Kho thành phẩm 150 900 6 Phân xưởng sửa chữa cơ khí Theo tính toán 800 7 Trạm bơm 600 600 8 Nhà máy nhiệt điện ( tự dùng 12% ) Theo tính toán 1200 9 Kho than 350 1000 10 Chiếu sáng phân xưởng Xác định theo diện tích Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 7 DANH SÁCH THIẾT BỊ CỦA PHÂN XƯỞNG SỬA CHỮA CƠ KHÍ STT Tên thiết bị Số lượng Nhãn hiệu Công suất ( KW ) Ghi chú 1 2 3 4 5 6 BỘ PHẬN DỤNG CỤ 1 Máy tiện ren 2 IA616 7,0 2 Máy tiện ren 2 IA62 7,0 3 Máy tiện ren 2 IK62 10,0 4 Máy tiện ren cấp chính xác cao 1 I Π 6 Π 1,7 5 Máy doa tốc độ 1 2A450 2,0 6 Máy bào ngang 2 7M36 7,0 7 Máy xọc 1 7A420 2,8 8 Máy phay vạn năng 1 6H82 7,0 9 Máy phay ngang 1 6K82Γ 7,0 10 Máy phay đứng 2 6H11 2,8 11 Máy mài trong 2 3A240 4,5 12 Máy mài phẳng 1 311NI 2,8 13 Máy mài tròn 1 3130 2,8 14 Máy khoan đứng 1 2A125 2,8 15 Máy khoan đứng 1 2135 4,5 16 Máy cắt mép 1 866A 4,5 17 Máy mài vạn năng 1 3A64 1,75 18 Máy mài dao cắt gọt 1 3818 0,65 19 Máy mài mũi khoan 1 36652 1,5 20 Máy mài sắc mũi phay 1 3667 1,0 21 Máy mài dao chuốt 1 360 0,65 22 Máy mài mũi khoét 1 3659 2,9 23 Thiết bị để hoá bền kim loại 1 ΠΠ - 58 0,8 24 Máy dũa 1 2,2 25 Máy khoan bàn 2 HC125 0,65 26 Máy để mài tròn 1 1,2 27 Bể nước 1 28 Máy đo độ cứng đầu côn 1 TK 0,6 29 Máy đo độ cứng đầu tròn 1 TШ 30 Bàn 1 31 Máy mài sắc 1 330-2 0,25 32 Bàn 1 Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 8 33 Cần trục cánh có palăng điện 1 1,3 34 Thiết bị cao tần 1 ПГ-606 80,0 35 Tủ 1 36 Bàn 1 37 Thiết bị đo bi 1 23,0 38 Tủ đựng bi 1 39 Bàn 1 40 Máy nén khí 1 45 BỘ PHẬN MỘC 41 Máy bào gô 1 Cφ-4 2,0 4,5 42 Máy khoan 1 CBΠA 1,0 3,2 43 Bàn mộc 1 44 Máy cưa đai 1 C80-3 4,5 45 Bàn 3 46 Máy bào gỗ 1 CP6-5Γ 7,0 1,3 1,7 47 Máy cưa tròn 1 Ц - 5 7,0 BỘ PHẬN QUẠT GIÓ 48 Quạt gió trung áp 1 9,0 49 Quạt gió số 9,5 1 12,0 50 Quạt gió số14 1 18,0 Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 9 M Æ t b » n g m ¹ n g ® iÖ n p h © n x ¦ë n g s öA C H ÷A c ¬ k h Ý B uå ng th «n g gi ã Ph ßn g si nh h o¹ t K ho K ho Ph ßn g si nh h o¹ t 2 17 17 4 2 9 8 6 13 11 3 14 12 10 3 1 1 34 39 3 7 7 232120 21 26 2 5 24 19 33 313 2 2829 30 22 1837 45 45 40 47 41 46 42 49 504 8 36 35 45 44 4 3 38 B ¶n v Ï sè : 3 T Ø l Ö : 1 :5 00 0 tr u ê n g ® ¹ i h ä c b ¸ c h k h o a h μ n é i l í p : h Ö th è n g ® iÖ n . N 1- k 40 Tr Þn h v ¨ n p h u ¬ n g Si nh v iª n th ùc h iÖ n G i¸ o vi ªn h uí ng d Én n g u y Ôn t h Þ h å n g h ¶ i M Æ T B » N G M ¹ N G § IÖ N PH ¢ N X ¦ë N G S öA C H ÷A C ¥ K H Ý B é ph Ën n hi Öt lu yÖ n B é ph Ën m éc M ¸y n Ðn kh Ý B é ph Ën q u¹ t gi ã Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 10 CHƯƠNG II XÁC ĐỊNH PHỤ TẢI TÍNH TOÁN Khi thiết kế cung cấp điện cho một công trình nào đó, nhiệm vụ đầu tiên của chúng ta là xác định phụ tải điện của công trình ấy. Tùy theo quy mô của công trình mà phụ tải điện phải được xác định theo phụ tải thực tế, hoặc còn phải kể đến khả năng phát triển của công trình, trong tương lai 5 năm, 10 năm hoặc lâu hơn nữa. Như vậy xác định phụ tải điện là giải bài toán dự báo phụ tải ngắn hạn hoặc dài hạn. Dự báo phụ tải ngắn hạn tức là xác định phụ tải công trình ngay sau khi công trình đi vào vận hành, phụ tải đó thường được gọi là phụ tải tính toán. Người thiết kế cần biết phụ tải tính toán để chọn các thiết bị điện như : Máy biến áp, dây dẫn, các thiết bị đóng cắt, bảo vệ vv… để tính tổn thất công suất, điện áp để chon các thiết bị bù v.v… Như vậy phụ tải tính toán là số liệu quan trọng để thiết kế cung cấp điện. Phụ tải điện phụ thuộc vào nhiều yếu tố như :Công suất, sô lượng máy,chế độ vận hành của chúng, quy trình công nghệ sản xuất … Vì vậy xác định chính xác phụ tải tính toán là một nhiệm vụ khó khăn nhưng rất quan trọng , vì nếu xác định phụ tải tính toán mà nhỏ hơn phụ tải thực tế thì sẽ làm giảm tuổi thọ các thiết bị điện, có khi dẫn đến cháy, nổ rất nguy hiểm, còn nếu phụ tải tính toán lớn hơn phụ tải thực tế nhiều thì các thiết bị điện được chọn sẽ quá lớn so với yêu cầu do đó gây lãng phí. Có nhiều phương pháp xác định phụ tải điện nhưng do tính phức tạp của phụ tải nên chưa có phương pháp nào hoàn toàn chính xác. Sau đây sẽ trình bày một số phương pháp tính phụ tải thường dung nhất trong thiết kế hệ thống cung cấp điện. 1. Xác định phụ tải tính toán theo công suất đặt và hệ số nhu cầu. Ptt = knc . P đ Qtt = Ptt .tgϕ Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 11 Stt= ϕcos 22 tt tttt PQP =+ ( 2-1 - TL1 ) Trong đó : knc: Hệ số nhu cầu thường cho trong số tay CCĐ. Pđ: Công suất đặt các phân xưởng. Phương pháp này có độ chính xác không cao lắm. Vì hệ số knc cho trong sổ tay, đôi khi không phù hợp với thực tế vì vậy nó được dùng cho tính toán sơ bộ. 2. Xác định phụ tải tính toán theo công suất phụ tải trên một đơn vị diện tích sản xuất. Ptt = po.F , (kw ); (2.2) (TL1) Trong đó : po - Suất phụ tải trên 1m 2 diện tích sản xuất ( kW/m 2 ) F - Diện tích sản xuất, m2 ; Phương pháp này chỉ cho kết quả gần đúng và chỉ áp dụng cho các phân xưởng có mật độ máy móc sản xuất phân bổ tương đối đều. 3. Xác định phụ tải tính toán theo suất tiêu hao điện năng cho một đơn vị sản phẩm. Ptt = maxT MWo ( 2.3) (TL1) Trong đó : M - Số đơn vị sản phẩm được sản xuất ra trong 1 năm( sản lượng) Wo -Suất tiêu hao điện năng cho một đơn vị sản phẩm (kWh/ đơn vị sản phẩm) Tmax_- Thời gian sử dụng công suất lớn nhất (h) 4. Xác định phụ tải tính toán theo hệ số cực đại kmax và công suất trung bình P tb ( còn gọi là phương pháp số thiết bị dùng điện hiệu quả nhq) Ptt = kmax.. ksd.Pđm kmax, ksd – Hệ số cực đại và hệ số sử dụng. Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 12 Pđm- công suất định mức (W). Phương pháp này cho kết quả tương đối chính xác và thường được dùng để xác định phụ tải tính toán của nhóm thiết bị có đặc điểm làm việc tương đối giống nhau. - Dựa vào danh sách thiết bị của phân xưởng ta phân nhóm các thiết bị dựa trên nguyên tắc các thiết bị đặt tương đối gần giống nhau, tổng công suất đặt giữa các nhóm không quá lệch nhau. - Từ số liệu của các nhóm ta xác định được Pđmmax,Pđmmin. - Từ đó ta tính : m = min max dm dm P P ∗Nếu m > 3 ta thực hiện tính n1 là số thiết bị có công suất không nhỏ hơn một nửa công suất của thiết bị có công suất lớn nhất. Tính P1 của n1: P1= ∑ = n P i dmi 1 1 Tính n* và P* : n* = n n1 P* = ∑ddmP p1 Tra PL 1.4 : n .*hq =φ(n *, P*) - Tính nhq= n.nhq* Tra PL1.5 : kmax = φ(ksd, Nhq) Tính Ptt= kmax . ksd. Pđm(kW). - Một số trường hợp đặc biệt . * Nếu n≤3 và nhq<4 thì tính Ptt theo công thức sau: Ptt=∑ = n i P 1 đ mi ( kW) (2.5) (TL1) Đối với các thiết bị làm việc ở chế độ ngắn hạn lặp lại thì Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 13 Stt = 875,0 . ε dmdmS (kVA) (2.6) ( TL1) *Nếu n >3 và nhq < 4 thì Ptt được tính như: Ptt = dmi n i pti PK . 1 ∑ = ( 2.7 ) ( TL1 ) Trong đó kpti là hệ số phụ tải của thiết bị thứ i, tra trong sổ tay. Nếu không có số hiệu chính xác thì kpt có thể lấy. kpt = 0.9 với các thiết bị làm việc ở chế độ dài hạn. kpt = 0,75 với các thiết bị làm việc ở chế độ ngắn hạn lặp lại. * Nếu nhq > 300 và ksd < 0.5 thì lấy ứng với nhq= 300. Nếu nhq > 300 và ksd ≥ 0,5 thì Ptt =1,05.ksd .Pđm (2.8) (TL1) * Đối với thiết bị có đồ thị phụ tải bằng phẳng thì Ptt có thể lấy bằng Ptb: Ptt = Ptb=Ksd. Pđm(2.9)(TL1) • Nếu trong mạng có thiết bị 1 pha thì phải cố gắng phân phối đều các thiết bị đó lên cả 3 pha của mạng. 2. 1. XÁC ĐỊNH PHỤ TẢI TÍNH TOÁN CỦA PHÂN XƯỞNG SỮA CHỮA CƠ KHÍ. Dựa vào tính chất, vị trí và chế độ làm việc của các thiết bị trong phân xưởng ta có thể phân các thiết bị của phân xưởng sữa chữa cơ khí thành 5 nhóm. Chi tiết của các nhóm được trình bày trong bảng 1. 1.1Xác định phụ tải tính toán của nhóm 1. Tên thiết bị Số Lượng Ký hiệu trên mặt bằng Pđm( kW ) Iđm (A) 1 máy Toàn bộ Thiết bị cao tần 1 34 80.0 80.0 202,5 Thiết bị đo bi 1 37 23.0 23.0 58.2 Máy nén khí 1 40 45.0 45.0 113.9 Máy bào gỗ 1 41 6.5 6.5 16.4 Máy cưa tròn 1 47 7.0 7.0 17.7 Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 14 Cộng theo nhóm 1 5 161.5 161.5 408.7 - Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 15 Tổng số thiết bị có trong nhóm n = 5. - Thiết bị có công suất lớn nhất trong nhóm Pmax = 80kW. - Thiết bị có công suất nhỏ nhất trong nhóm Pmin =6.5kW. m = min max dm dm P P = 5,6 80 =12.3 ⇒ m >3 Tra phụ lục 1.1 . Với phân xưởng sữa chữa cơ khí ta chọn ksd= 0.16; cosϕ =0,6, tgϕ =1,33 Để xác định Ptt ta dùng phương pháp số thiết bị dùng điện hiệu quả . Theo bảng của nhóm 1 ta có n1= 2. P1= =∑ = n i dmiP 1 80 + 45,0 = 125(kW) Xác định n ∗và p∗. n∗ = 4,05 21 == n n P∗ = 77,05,161 1251 == ∑dmP P Trong đó :P ∑dm là công suất định mức của cả nhóm n thiết bị . Từ n* = 0,4, P∗ =0,77. Tra phụ lục 1.4 ta được nhq∗=0,63. Xác định số nhq: nhq= n.nhq∗ = 5.0,63 = 3.15. Tra phụ lục 1.5 với ksd= 0,16 ; nhq= 3,15 ta được kmax = 3,11 - Công suất tác dụng của nhóm 1. Ptt=kmax. ksd. Pđm = 3,11.0.16.161,5 = 80,4(kW). - Công suất phản kháng của nhóm được xác định theo Ptt . ttQ = ttP . ϕtg =80,4.1,33= 106,8 (kVAr) - Công suất toàn phần của nhóm 1. ).(6,13322 kVAQPS tttttt =+= - Dòng điện tính toán của nhóm 1. Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 16 == dm tt tt U SI .3 )(9,202 38,0.3 6,133 A= 1.2.Tính toán phụ tải điện cho nhóm 2. Tên thiết bị Số lượng Ký hiệu trên mặt bằng Pđm (KW) Iđm (A)1 máy Toàn bộ Máy khoan 1 42 4.2 4.2 10.6 Máy cưa đai 1 44 4.5 4.5 11.4 Máy bào gỗ 1 46 10 10 25.3 Quạt gió trung áp 1 48 9 9 22.7 Quạt gia số 9,5 1 49 12.0 12.0 30.4 Quạt số 14 1 50 18 18 45.6 Cộng theo nhóm 2 6 57.7 57.7 146 -Tổng số thiết có trong nhóm n=6. - Thiết bị có công suất lớn nhất trong nhóm kWPdm 18max = - Thiết bị có công suất nhỏ nhất trong nhóm .2,4min kWPdm = 28,4 2,4 18 === dmMIN dmMAX P Pm Ta có : 1n =4, )(499101218 1 1 1 kWPP n i dmi =+++== ∑ = . - Tính ., ∗∗ Pn ,66,0 6 41 ===∗ n nn .85,0 7,57 491 === ∑ ∗ dmP PP Tra phụ lục 1.4 với ∗n = 0,66, 85,0=∗P ta được .81,0* =hqn - Tính n hq = n.n *hq = 6.0,81= 4,86 ≈5. Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 17 Tra phụ lục 1.5 với ,16,0=ksd n =hq 5 ta được .87,2=kMAX - Công suất tác dụng và phản kháng của nhóm 2. )(5,267,57.16,0.87,2.. kWPkkP dmsdMAXtt === . ).(2,3533,1.5,26. kVArtgPQ tttt === ϕ - Công suất toàn phần. )(06,442,355,26 2222 kVAQPS tttttt =+=+= . - Dòng điện tính toán của nhóm 2. )(9,66 38,0.3 06,44 .3 A U SI dm tt tt === Các nhóm 3,4,5 cũng được tính toán tương tự kết quả ghi trong bảng 1. 1.3. Xác định phụ tải đỉnh nhọn của nhóm. Phụ tải đỉnh nhọn là phụ tải lớn nhất xuất hiện trong thời gian từ 1 đến 2 giây. Đối với nhóm động cơ thì phụ tải đỉnh nhọn xuất hiện khi một động cơ có công suất lớn nhất nhóm khởi động còn các động cơ khác đang làm việc ở chế độ định mức do vậy công thức được sử dụng như sau : kIII kddm n i dmidn .max. 1 1 += ∑− = (2.10 ) (TL1) Trong đó : Iđn là dòng điện đỉnh nhọn trong nhóm . kkđ : Bội số dòng điện khởi động của thiết bị, chọn kkđ = 5. Iđmmax: dòng điện định mức của thiết bị có dòng khởi động lớn nhất trong nhóm . Đối với nhóm 1 ta có: =+= ∑− = kIII kddm n i dmidn .max. 1 1 58,2+113,9 + 16,4 + 17,7 + 202,5*5 = =1218,7( A ) Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 18 Phụ tải đỉnh nhọn của các nhóm còn lại cũng được tính toán tương tự kết quả tính toán được thể hiện trong bảng 1. 1.4 Xác định phụ tải tính toán cho toàn phân xưởng sửa chữa cơ khí. a. phụ tải chiếu sáng cho phân xưởng. Vì phụ tải chiếu sáng có tính chất phân bố tương đối đều và tỉ lệ với diện tích nhà xưởng nên phụ tải chiếu sáng của phân xưởng được xác định theo công thức: Pcs = P0 *S (kW) Trong đó : Po: là suất phụ tải trên 1m2 diện tích sản xuất. Đối với phân xưởng sửa chữa cơ khí ta có Po = 15W/m2 = 0,015 kW/m2 . S : là diện tích phân xưởng : S = 800 m2. Vậy phụ tải chiếu sáng của phân xưởng là : Pcs = 800. 0,015 = 12 (kW). Từ kết quả ở bảng 1 để cho việc dễ quan sát và tính toán các bước tiếp theo ta lập bảng sau : Bảng 2: Nhóm Ptt (kW) Qtt (kVAr) Stt (kVA) Itt (A) 1 80.4 106.8 133.6 202.9 2 26.5 35.2 44.06 66.9 3 4.82 6.41 8.02 12.2 4 17.26 22.95 28.72 43.6 5 23.19 30.84 38.58 58.6 Chiếu sáng 12 Cộng 164.17 202.2 252.98 384.2 Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 19 b. Phụ tải tính toán của toàn phân xưởng. Ppx = kđt ∑ = 5 1i ttiP (2-12) Trong đó: Kđt là hệ số đồng thời, chọn kđt = 0,85. Ppx = 0,85. ( 80,4 + 26,5 + 4,82 + 17,26 + 23,19 +12 ) = 139,5 (kW) Phụ tải phản kháng của phân xưởng. Qpx = Ppx* tgϕ = 139,5* 1,33 = 185,5 (kVAr). Phụ tải toàn phần của phân xưởng kể cả chiếu sáng được tính theo công thức sau: ( ) QPPS pxcspxpx 22 ++= (2-13) (TL1) = ( ) 22 5,185125,139 ++ = 239,5 (kVA) )(8,363 38,0*3 5,239 3 A U SI dm px px === Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 20 Tên nhóm và thiết bị điện Số lượn g Ký hiệu trên mặt bằng Pđm (kW) Iđm (A) ksd cosϕ/tgϕ nhq kmax Phụ tải tính toán Iđn (A) Một thiết bị Tất cả thiết bị Ptt (kW) Qtt (kVAr) Stt (kVA) Itt (A) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 Nhóm 1 Thiết bị cao tần 1 34 80 80 202.5 0.16 0.6/1.33 Thiết bị đo bi 1 37 23 23 58.2 0.16 0.6/1.33 Máy nén khí 1 40 45 45 113.9 0.16 0.6/1.33 Máy bào gỗ 1 41 6.5 6.5 16.4 0.16 0.6/1.33 Máy cưa tròn 1 47 7 7 17.7 0.16 0.6/1.33 Cộng theo nhóm một 5 161.5 161.5 408.7 0.16 0.6/1.33 4 3.11 80.4 106.8 133.6 203 1218.7 Nhóm 2 Máy khoan 1 42 4.2 10.6 10.6 0.16 0.6/1.33 Máy cưa đai 1 44 4.5 11.4 11.4 0.16 0.6/1.33 Máy bào gỗ 1 46 10 25.3 25.3 0.16 0.6/1.33 Quạt gió trung áp 1 48 9 22.7 22.7 0.16 0.6/1.33 Quạt gió số 9.5 1 49 12 30.4 30.4 0.16 0.6/1.33 Quạt số 14 1 50 18 45.6 45.6 0.16 0.6/1.33 Cộng theo nhóm 2 6 57.7 146 146 0.16 0.6/1.33 5 2.87 26.5 35.2 44.06 66.9 328.4 Nhóm 3 Máy mài dao cắt gọt 1 18 0.65 0.65 1.64 0.16 0.6/1.33 Máy mài mũi khoan 1 19 1.5 1.5 3.80 0.16 0.6/1.33 Máy mài sắc mũi phay 1 20 1.0 1.0 2.53 0.16 0.6/1.33 Máy mài dao chuốt 2 21 0.65 0.65*2 1.64*2 0.16 0.6/1.33 Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 21 Máy mài mũi khoét 1 22 2.9 2.9 7.34 0.16 0.6/1.33 Thiết bị để hoá bền KL 1 23 0.8 0.8 2.02 0.16 0.6/1.33 Máy giũa 1 24 2.2 2.2 5.57 0.16 0.6/1.33 Máy khoan bàn 1 25 0.65 0.65 1.64 0.16 0.6/1.33 Máy để mài tròn 1 26 1.2 1.2 3.03 0.16 0.6/1.33 Máy đo độ cứng đầu côn 1 28 0.6 0.6 1.52 0.16 0.6/1.33 Máy mài sắc 1 31 0.25 0.25 0.63 0.16 0.6/1.33 C. trục cánh có palăng đ 1 33 1.3 1.3 3.29 0.16 0.6/1.33 Cộng nhóm 3 13 13.7 14.35 36.02 0.16 0.6/1.33 10 2.1 4.82 6.41 8.02 12.2 65.65 Nhóm 4 Máy tiện ren 2 1 7.0 7.0 * 2 17.7*2 0.16 0.6/1.33 Máy tiện ren 1 3 10.0 10.0 25.32 0.16 0.6/1.33 Máy doa toạ độ 1 5 2.0 2.0 5.06 0.16 0.6/1.33 Máy bào ngang 1 6 7.0 7.0 17.72 0.16 0.6/1.33 Máy xọc 2 7 2.8 2.8 * 2 7.09*2 0.16 0.6/1.33 Máy phay đứng 1 10 2.8 2.8 7.09 0.16 0.6/1.33 Máy mài phẳng 1 12 2.5 2.5 6.33 0.16 0.6/1.33 Máy khoan đứng 1 14 2.8 2.8 7.09 0.16 0.6/1.33 Cộng nhóm 4 10 36.9 46.7 118.19 0.16 0.6/1.33 8 2.31 17.26 22.95 28.72 43.6 219.47 Nhóm 5 Máy tiện ren 2 2 7.0 7.0 * 2 17.7*2 0.16 0.6/1.33 Máy tiện ren 1 3 10.0 10.0 25.32 0.16 0.6/1.33 Máy tiện ren cấp CX cao 1 4 1.7 1.7 4.3 0.16 0.6/1.33 Máy phay vạn năng 1 8 7.0 7.0 17.7 0.16 0.6/1.33 Máy phay ngang 1 9 7.0 7.0 17.7 0.16 0.6/1.33 Máy mài trong 1 11 4.5 4.5 11.39 0.16 0.6/1.33 Máy mài tròn 1 13 2.8 2.8 7.09 0.16 0.6/1.33 Máy mài vạn năng 2 17 1.75 1.75*2 4.43*2 0.16 0.6/1.33 Cộng nhóm 5 10 41.75 50.5 127.76 0.16 0.6/1.33 5 2.87 23.19 30.84 38.58 58.6 229.04 Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 22 CHƯƠNG 3 THIẾT KẾ MẠNG HẠ ÁP CHO PHÂN XƯỞNG SỬA CHỮA CƠ KHÍ 3.1. CHỌN SƠ ĐỒ CUNG CẤP ĐIỆN CHO PHÂN XƯỞNG SỬA CHỮA CƠ KHÍ. Các thiết bị trong phân xưởng sửa chữa cơ khí phần lớn có công suất tương đối nhỏ , yêu cầu về độ tin cậy cung cấp điện không cao. Do vậy có thể dùng sơ đồ hỗn hợp hình tia phân nhánh. Hình 2.1 NGUỒN ĐIỆN Cầu chì tổng Cầu chì nhánh Phụ tải Phụ tải Phụ tải Phân xưởng sửa chữa cơ khí lấy điện từ trạm biến áp phân xưởng trạm này đặt kề với tường phân xưởng và nguồn điện thứ cấp sẽ đưa điện tới một tủ phân phối nằm trong phân xưởng . Tủ phân phối làm nhiệm vụ cung cấp điện tới 5 tủ động lực. mỗi tủ động lực sẽ cung cấp điện cho một nhóm phụ tải. tủ động lực thường được đặt ở trung tâm nhóm máy và cạnh tường phân xưởng, do đó sẽ giảm được diện tích đặt tủ và thuận tiện trong việc sửa chữa và thay thế. Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 23 Đường dây từ tủ phân phối của phân xưởng tới các tủ động lực dùng cáp cao su lõi đồng, còn đường dây từ tủ động lực tới các máy công cụ dùng dây dẫn cách điện di trong ống. Ngoài ra tủ động lực dùng cho chiếu sáng của phân xưởng lấy điện riêng từ một nhánh đầu ra của tủ phân phối. Để vận hành và bảo vệ mạng hạ áp của phân xưởng đặt khởi động từ tại các máy công cụ, trong tủ phân phối đặt aptomat ở các đầu vào và ra. Tủ động lực đặt cầu dao, cầu chì ở đầu vào, cầu chì đặt ở đầu ra. Mặt bằng và sơ đồ đi dây cụ thể trong hình 2.2. Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 24 n g u y Ôn t h Þ h å n g h ¶ i G i¸ o vi ªn h uí ng d Én Si nh v iª n th ùc h iÖ n Tr Þn h v ¨ n p h u ¬ n g tr u ê n g ® ¹ i h ä c b ¸ c h k h o a h μ n é i l í p : h Ö th è n g ® iÖ n . N 1- k 40 T Ø l Ö : 1 :5 00 0 B ¶n v Ï sè : 3 ® l1 ® l4 ® l3 ® l2 ® l5 c hi Õu s ¸n g B é ph Ën q u¹ t gi ãM ¸y n Ðn kh Ý B é ph Ën m éc B é ph Ën n hi Öt lu yÖ n 38 43 44 45 35 36 48 50 49 42 46 41 47 40 45 45 37 1 822 3029 28 32 31 33 19 24 252621 20 21 23 7 7 3 39 34 1 1 3 10 12 14 5 11 13 6 8 9 2 4 17 17 2 Ph ßn g si nh h o¹ t K ho K ho Ph ßn g si nh h o¹ t B uå ng th «n g gi ã M Æ t b » n g v μ s ¬ ® å ® i d © y c ñ a m ¹ n g ® iÖ n p h © n x ¦ë n g s ñ a c h ò a c ¬ k h Ý M Æ t b » n g v μ s ¬ ® å ® i d © y m ¹ n g ® iÖ n p h © n x ¦ë n g s öa c h ÷a c ¬ k h Ý Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 25 3.2. LỰA CHỌN DÂY DẪN VÀ THIẾT BỊ ĐIỆN CHO MẠNG ĐIỆN PHÂN XƯỞNG. a. Chọn tủ phân phối. Theo phương án nối dây của mạng điện phân xưởng thì tủ phân phối phải chọn có một đầu vào và 6 đầu ra, 5 đầu ra cung cấp điện cho 5 tủ động lực tương ứng với 5 nhóm của phụ tải phân xưởng, đầu ra còn lại cung cấp cho tủ chiếu sáng. Theo phần phụ tải tính toán ta có: Ittpx = 363,8 (A). Ittnhóm4 = 43,6 (A). Itt nhóm1 = 202,9 (A). Ittnhóm5 = 58,6 (A). Ittnhóm2 = 66,9 (A). Ittnhóm3 = 12,2 (A). Căn cứ vào dòng điện đầu vào tủ phân phối và dòng điện đầu ra. Chọn loại tủ phân phối điện áp thấp loại ΠP-9332 đặt trên nền nhà do liên xô chế tạo. Các Aptomat đặt trong tủ phân phối được chọn theo điều kiện. UđmA ≥ Uđm mạng. + với aptomat tổng : ∑ = ≥ 5 1 hom. i ittndtdmA IkI Với Kđt = 0,85 + Với aptomat nhóm: IđmA ≥ Itt nhóm. Vậy các aptomat chọn cho tủ phân phối được liệt kê ở bảng 3. Bảng 3: Bảng chọn aptomat cho tủ phân phối. Tên đường dây Ký hiệu Uđm (V) Iđm A(A ) Số cực Dạng móc bảo vệ dòng cực đại Dòng điện định mức của móc bảo vệ Dòng điện tác động tức thời(A) Lộ đầu vào A3140 500 600 2 Tổng hợp 300 2100 Lộ ra số 1 A3134 500 300 3 Tổng hợp 150 1050 Lộ ra số 2 A3124 500 100 3 Tổng hợp 100 800 Lộ ra số 3 A3124 500 100 3 Tổng hợp 30 430 Lộ ra số 4 A3124 500 100 3 Tổng hợp 100 800 Lộ ra số 5 A3124 500 100 3 Tổng hợp 100 800 Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 26 Lộ chiếu sáng A3124 500 100 3 Tổng hợp 30 430 A3140 A3134 A3124 A3124 A3124 A3124 A3124 Hình 2.3. Sơ đồ nối dây của tủ phân phối b. Chọn tủ động lực. Mỗi nhóm thiết bị đều được cấp điện từ một tủ động lực, căn cứ vào dòng định mức của các thiết bị trong nhóm ta chọn 5 tủ động lực loại CΠ58-6-II. Đây là loại tủ được chế tạo theo kiểu kín, thiết bị đóng cắt và bảo vệ dùng cầu dao và cầu chì. Dòng định mức của thiết bị đầu vào 600A. CD- 600A CC-600A 4x100 + 4 x 400A Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 27 Hình 2.4. Sơ đồ nối dây của tủ động lực c. Lựa chọn dây dẫn và cáp cho mạng điện phân xưởng SCCK Dây dẫn và cáp trong mạng điện được lựa chọn theo các điêu kiện sau đây: - Lựa chọn theo điều kiện phát nóng - Lựa chọn theo điều kiện tổn thất điện năng cho phép. Đối với mạng đện hạ áp của phân xưởng là mạng điện trực tiếp nối với phụ tải vì vậy phải đảm bảo điện áp nằm trong phạm vi cho phép, mà trong mạng điện hạ áp không có biện pháp điều chỉnh điện áp cho cả mạng, vì vậy khi chọn tiết diện dây dẫn dây và cáp cho mạng hạ áp ta chọn theo điều kiện tổn thất cho phép, sau đó nhất thiết phải kiểm tra theo điều kiện phát nóng vì đây là điều kiện đảm bảo an toàn đối với dây dẫn và cáp. Dây dẫn hạ áp được chọn theo điều kiện: khc .Icp ≥ Itt (3.1) (TL1) Hoặc : Icp ≥ hc lv k I max Trong đó : Itt : Dòng điện tính toán của từng nhóm hoặc của cả phân xưởng . Icp : Dòng điện phát nóng làm việc lâu dài cho phép của dây dẫn. Ilv max: Dòng điện làm việc lớn nhất bình thường hoặc là dòng định mức. khc: Hệ số hiệu chỉnh - tra trong sổ tay cung cấp điện Đối với cáp chôn trong đất khc = 1 Đối với mạng hạ áp ( < 10 KV ) được bảo vệ bằng cầu chì và aptomat để thoả mãn điều kiện phát nóng cần phải kết hợp với các điều kiện sau: * Nếu bảo vệ bằng cầu chì α II dccp ≥ ( 3-2) (TL1) Trong đó : Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 28 Iđc : Dòng điện định mức của dây chảy cầu chì α : Hệ số phụ thuộc vào đặc điểm của mạng điện Với mạng điện động lực α =3 Với mạng điện sinh hoạt α = 0,8 * Nếu bảo vệ bằng aptomat 5,1 II kdnhietcp ≥ hoặc 5,4 .II dientukdcp ≥ Trong đó: Ikđnhiêt, Ikđ. đIện từ : Dòng khởi động của thiết bị cắt mạch bằng nhiệt hay điện từ 1. Chọn cáp tủ phân phối đến các tủ động lực * Chọn cáp từ tủ phân phối đến tủ động lực 1. Điều kiện : khc.Icp ≥ Ittnhóm 1 = 202,9 (A) Khi bảo vệ bằng aptomat : khc. 5,1 II kdnhietcp ≥ = )(2505,1 300.25,1 5,1 .25,1 AI dmA == Vì cáp đi riêng từng tuyến dưới đất nên khc =1 Tra bảng phụ lục 4.15 (TL1) ta chọn cáp ruột đồng 4 lõi có cách điện bằng giấy tẩm nhựa thông và nhựa không cháy có vỏ chì, chôn trong đất có tiết diện 70 mm2 ,Icp = 265(A). Chọn tương tự với các tuyến khác kết quả ghi trong bảng 4. Bảng4. Kết quả chọn cáp từ tủ phân phối tới tủ động lực. Đường dây Itt (A) IđmA (A) 5,1 .25,1 I dmA Fcáp (mm 2) Icp (A) PP - ĐL1 202,9 300 250 70 265 PP - ĐL2 66,9 100 83,3 16 115 PP - ĐL3 12,2 100 83,3 10 85 Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 29 PP - ĐL4 43,6 100 83,3 16 115 PP - ĐL5 58,6 100 83,3 16 115 * Kiểm tra tổn thất điện áp khi có dòng đỉnh nhọn chạy qua. ∆U = 3 LIđn ( ro + x0 ) (V) Trong đó: ∆U – Tổn thất điện áp (V). L – Chiều dài của đoạn đường dây. Ro -Điện trở tính trên 1km chiều dài. X0 - điện kháng tính trên 1km chiều dài Với cáp có tiết diện 10mm2 thì r0 = 1,85Ω/km ; x0 = 0,073Ω/km Với cáp có tiết diện 16mm2 thì r0 = 1,16Ω/km ; x0 = 0,0675Ω/km Với cáp có tiết diện 70mm2 thì r0 =0,26Ω/km ; x0 = 0,06Ω/km Xét đoạn đường dây cáp từ tủ phân phối đến tủ động lực 1 Độ dài : L = 20(m); Iđn = 1218,7(A) Theo công thức (3-4) thì tổn thất điện áp trên đoạn cáp này trong điều kiện nặng nề nhất là. ∆U = 3 .L.Idn (r0 + x0 ) = 3 ..0,02.1218,7. (0,26 + 0,06) = 13,5 (V) Tổn thất điện áp tính theo phần trăm UΔ % = %55,3100. 380 5,13100. 380 ==ΔU . - Tổn thất điện áp trên các đường đây khác cũng tính tương tự như vậy kết quả tính toán được thể hiện ở bảng 5. Bảng 5. Kết quả tổn thất điện áp trên các đường dây. Đường dây Chiều dài (m) Dòng điện đỉnh nhọn (A) ΔU(V) ΔU% Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 30 PP-ĐL1 20 1218,7 13,5 3,55 PP-ĐL2 25 328,4 17,45 4,59 PP-ĐL3 18 65,65 3,28 0,86 PP-ĐL4 10 219,47 4,66 1,22 PP-ĐL5 10 229,04 4,87 1,28 Từ bảng kết quả trên ta thấy tổn thất điện áp trong điều kiện nặng nề nhất cũng không vượt quá ΔUcp% = 5%. Vậy dây dẫn đã chọn thoả mãn điều kiện tổn thất điện áp cho phép. 2. Chọn cầu chì cho các tủ động lực Cầu chì là thiết bị điện dùng để bảo vệ quá tải và ngắn mạch. Các lộ ra từ tủ động lực đều được bảo vệ bằng cầu chì đối với riêng từng thiết bị thì dòng điện định mức của dây chảy cầu chì được chọn như sau: Idc ≥ 5,2 I kd (3-5) (TL1) Trong đó : Idc : dòng điện định mức của dây chảy cầu chì Ikđ : Dòng điện khởi động của thiết bị điện Ikđ = Kkđ. Iđm = 5.Iđm Đối với nhóm thiết bị Icp ≥ 5,2 I dn (3-6) (TL1) Ngoài ra còn phải kiểm tra theo điều kiện Idc ≥ Ittnh (3-7) Trong đó : Iđn : Dòng điện đỉnh nhọn của nhóm thiết bị Ittnh : Dòng điện tính toán của nhóm thiết bị. * chọn cầu chì bảo vệ cho thiết bị số 34 (Thiết bị cao tần ) Ilvmax = Iđm1 = 202,5 (A) Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 31 )(405 5,2 5,202.5 5,2 AII kddc ==≥ Tra bảng chọn cầu chì có các thông số sau : IđmCC = 600 (A) Iđc = 500 (A). Vậy Iđc > Ilvmax Các cầu chì còn lại cũng được chọn tương tự. Mã hiệu, dòng điện định mức của cầu chì và dây chảy cầu chì được thể hiện ở bảng 6. 3. Chọn cáp từ tủ động lực các thiết bị. • Chọn cáp từ tủ động lực 1 đến thiết bị số 34 ( Thiết bị cao tần) Ilvmax = Iđm1 = 202,5 (A) Khi đó cáp được chọn phải có: )(238 85,0 5,202max A k II hc lv cp ==≥ Khi bảo vệ bằng cầu chì: 3 . IIk dccphc ≥ Tra bảng PL 4.13 chọn dây dẫn có tiết diện 120 mm2, Icp = 290 A Kiểm tra: 0,85 . 290 (A) > 500/3 = 167 A Các đường dây khác cũng chọn tương tự kết quả ghi trong bảng 6. Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 32 Tên nhóm và thiết bị Ký hiệu trên mặt bằng Pdm (kW) Iđm (A) Dây dẫn Cầu chì Mã hiệu Tiết diện (mm2) Đường kính ống thép Mã hiệu Ivỏ / Idc (A) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 Nhóm 1 Thiết bị cao tần 34 80 202.5 ΠPTO 95 3/4’’ ΠP-2 600 / 430 Thiết bị đo bi 37 23 58.2 ΠPTO 16 3/4’’ ΠP-2 200 / 125 Máy nén khí 40 45 113.9 ΠPTO 50 3/4’’ ΠP-2 350 / 260 Máy bào gỗ 41 6.5 16.4 ΠPTO 4 3/4’’ ΠP-2 100 / 40 Máy cưa tròn 47 7 17.7 ΠPTO 4 3/4’’ ΠP-2 100 / 50 Cộng theo nhóm một 161.5 408.7 Nhóm2 Máy khoan 42 4.2 10.6 ΠPTO 4 3/4’’ ΠP-2 100 / 30 Máy cưa đai 44 4.5 11.4 ΠPTO 4 3/4’’ ΠP-2 100 / 40 Máy bào gỗ 46 10 25.3 ΠPTO 4 3/4’’ ΠP-2 100 / 60 Quạt gió trung áp 48 9 22.7 ΠPTO 4 3/4’’ ΠP-2 100 / 50 Quạt gió số 9.5 49 12 30.4 ΠPTO 6 3/4’’ ΠP-2 100 / 80 Quạt số 14 50 18 45.6 ΠPTO 6 3/4’’ ΠP-2 200 / 100 Cộng theo nhóm 2 57.7 146 Nhóm 3 Máy mài dao cắt gọt 18 0.65 1.64 ΠPTO 2,5 3/4’’ ΠP-2 100 / 30 Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 33 Máy mài mũi khoan 19 1.5 3.80 ΠPTO 2,5 3/4’’ ΠP-2 100 / 30 Máy mài sắc mũi phay 20 1.0 2.53 ΠPTO 2,5 3/4’’ ΠP-2 100 / 30 Máy mài dao chuốt 21 0.65 1.64 ΠPTO 2,5 3/4’’ ΠP-2 100 / 30 Máy mài mũi khoét 22 2.9 7.34 ΠPTO 2,5 3/4’’ ΠP-2 100/30 Thiết bị để hoá bền KL 23 0.8 2.02 ΠPTO 2,5 3/4’’ ΠP-2 100/30 Máy giũa 24 2.2 5.57 ΠPTO 2,5 3/4’’ ΠP-2 100/30 Máy khoan bàn 25 0.65 1.64 ΠPTO 2,5 3/4’’ ΠP-2 100/30 Máy để mài tròn 26 1.2 3.03 ΠPTO 2,5 3/4’’ ΠP-2 100/30 Máy đo độ cứng đầu côn 28 0.6 1.52 ΠPTO 2,5 3/4’’ ΠP-2 100/30 Máy mài sắc 31 0.25 0.63 ΠPTO 2,5 3/4’’ ΠP-2 100/30 C. trục cánh có palăng đ 33 1.3 3.29 ΠPTO 2,5 3/4’’ ΠP-2 100/30 Cộng nhóm 3 13.7 36.02 Nhóm 4 Máy tiện ren 1 7.0 17.7 ΠPTO 4 3/4’’ ΠP-2 100/50 Máy tiện ren 3 10.0 25.32 ΠPTO 4 3/4’’ ΠP-2 100/60 Máy doa toạ độ 5 2.0 5.06 ΠPTO 4 3/4’’ ΠP-2 100/30 Máy bào ngang 6 7.0 17.72 ΠPTO 4 3/4’’ ΠP-2 100/50 Máy xọc 7 2.8 7.09 ΠPTO 4 3/4’’ ΠP-2 100/30 Máy phay đứng 10 2.8 7.09 ΠPTO 4 3/4’’ ΠP-2 100/30 Máy mài phẳng 12 2.5 6.33 ΠPTO 4 3/4’’ ΠP-2 100/30 Máy khoan đứng 14 2.8 7.09 ΠPTO 4 3/4’’ ΠP-2 100/30 Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 34 Cộng nhóm 4 36.9 118.19 Nhóm 5 Máy tiện ren 2 7.0 17.7 ΠPTO 4 3/4’’ ΠP-2 100/50 Máy tiện ren 3 10.0 25.32 ΠPTO 4 3/4’’ ΠP-2 100/60 Máy tiện ren cấp CX cao 4 1.7 4.3 ΠPTO 4 3/4’’ ΠP-2 100/30 Máy phay vạn năng 8 7.0 17.7 ΠPTO 4 3/4’’ ΠP-2 100/50 Máy phay ngang 9 7.0 17.7 ΠPTO 4 3/4’’ ΠP-2 100/50 Máy mài trong 11 4.5 11.39 ΠPTO 4 3/4’’ ΠP-2 100/40 Máy mài tròn 13 2.8 7.09 ΠPTO 2,5 3/4’’ ΠP-2 100/30 Máy mài vạn năng 17 1.75 4.43 ΠPTO 2,5 3/4’’ ΠP-2 100/30 Cộng nhóm 5 41.75 127.76 Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 35 SƠ ĐỒ NGUYÊN LÝ HỆ THỐNG CUNG CẤP ĐIỆN CHO PHÂN XƯỞNG SCCK CHƯƠNG 4 THIẾT KẾ MẠNG CAO ÁP CHO TOÀN NHÀ MÁY I. XÁC ĐỊNH PHỤ TẢI TÍNH TOÁN CỦA CÁC PHÂN XƯỞNG Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 36 + Phụ tải tính toán của các phân xưởng được xác định theo công suất đặt và hệ số nhu cầu. Công thức tính: Ptt = knc . Pđ (kW) (4-1) Trong đó: knc: Hệ số nhu cầu của phân xưởng Pđ : công suất đặt của phân xưởng - công suất phản kháng tính toán - Qtt = Ptt. tgϕ (kVAr) (4-2) + Phụ tải chiếu sáng của phân xưởngđược xác định như sau: Pcs = po . S (kW) (4-3) Trong đó : p0: Suất phụ tảI chiếu sáng trên một đơn vị diện tích W/ m2 S : Diện tích của phân xưởng (m2) ở đây hệ thống chiếu sáng của phân xưởng dùng toàn bộ đèn sợi đốt do đó hệ số công suất cosϕ = 1. Công suất toàn phần tính toán của toàn phân xưởng được xác định theo công thức: ( ) QPPS ttcstttt 22 ++= (kVA) (4-4) U SI dm tt tt .3 = (A) (4-3) 1. Kho củ cải đường Công suất đặt Pđặt = 350 (kW) Diện tích: S = 2100m2 Tra phụ lục 2-1 (TL2). Ta có : knc = 0,3 Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 37 cosϕ = 0,7 → tgϕ = 1,02 p0 = 10 W/m2 + Công suất tính toán của phân xưởng Ptt = Pđ . knc = 350 . 0,3 =105 (kW) + Công suất chiếu sáng của Phân xưởng Pcs = p0 . S = 10. 2100 = 21 (kW) + Công suất phản kháng tính toán của phân xưởng: Qtt = Ptt . tgϕ = 105 . 1,02 = 107,1 (kVAr) + Công suất tính toán toàn phần của phân xưởng: ( ) ( ) 2222 1,10721105 ++=++= QPPS ttcstttt = 165,36 (kVA) 2,251 38,0.3 36,165 ==I tt (A) 2. Phân xưởng thái và nấu củ cải đường Công suất đặt: Pđ = 700 kW Diện tích: S = 1500m2 Tra phụ lục ta có knc = 0,4; cosϕ = 0,75; tgϕ = 0,88; p0 = 13W/ m2 Công suất tính toán của phân xưởng Ptt = Pđ . knc = 0,4.700 = 280 (kW) Pcs = p0.S = 13.1500 = 19,5(kW) Qtt = Ptt.tgϕ = 280.0,88 = 246,4(kVAr) ( ) ( ) )(8,3874,2465,19280 2222 kVAQPPS ttcstttt =++=++= 2,589 38,0.3 8,387 ==I tt (A) 3. Bộ phận cô đặc Công suất đặt: Pđ = 550 (kW) Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 38 Diện tích: S = 600m2 Tra phụ lục ta có knc = 0,7; cosϕ = 0,61, p0 = 10 W/ m2; tgϕ = 1,3. Công suất tính toán của phân xưởng Ptt = knc. Pđ = 0,7.550 = 385 (kW) Pcs = p0.S = 10.600 = 6 (kW) Qtt = Ptt. tgϕ = 385.1,3 = 500 (kVAr) ( ) ( ) )(7,6345006385 2222 kVAQPPS ttcstttt =++=++= 3,964 38,0.3 7,634 ==I tt (A) 4. Phân xưởng tinh chế Công suất đặt: Pđ = 750 kW Diện tích: S = 1000m2 Tra phụ lục ta có knc = 0,6; cosϕ = 0,71; tgϕ = 0,99; p0 = 15W/ m2 Công suất tính toán của phân xưởng Ptt = 0,6.750 = 450 (kW) Pcs = p0.S = 15.1000 = 15(kW) Qtt = Ptt.tgϕ = 450.0,99 = 445,5(kVAr) ( ) ( ) )(9,6435.44515450 2222 kVAQPPS ttcstttt =++=++= 3,978 38,0.3 9,643 ==I tt (A) 5. Kho thành phẩm Công suất đặt: Pđ = 150 (kW) Diện tích: S = 900m2 Tra phụ lục ta có knc = 0,4; cosϕ = 0,55, p0 = 10 W/ m2; tgϕ = 0,62 Công suất tính toán của phân xưởng Ptt = knc. Pđ = 0,4.150 = 60 (kW) Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 39 Pcs = p0.S = 10.900 = 9 (kW) Qtt = Ptt. tgϕ = 60.0,62 = 37,2 (kVAr) ( ) )(38,782,37)960( 2222 kVAQPPS ttcstttt =++=++= 08,119 38,0.3 38,78 ==I tt (A) 6. Phân xưởng sửa chữa cơ khí ( đã tính toán ở chương 2 ) Công suất đặt: Pđ = 479 kW Diện tích: S = 800m2 Ptt = 139,5 (kW) Pcs = 12(kW) Qtt = 185,5(kVAr) )(5,239 kVAStt = 8,363 38,0.3 9,643 ==I tt (A) 7. Trạm bơm Công suất đặt: Pđ = 600 kW Diện tích: S = 600m2 Tra phụ lục ta có knc = 0,75; cosϕ = 0,75; tgϕ = 0,88; p0 = 10W/ m2 Công suất tính toán Ptt = knc. Pđ = 0,75.600 = 450 (kW) Pcs = p0.S = 10.600 = 6(kW) Qtt = Ptt.tgϕ = 450.0,88 = 396(kVAr) ( ) ( ) )(9,6033696450 2222 kVAQPPS ttcstttt =++=++= 5,917 38,0.3 9,603 ==I tt (A) 8. Nhà máy nhiệt điện ( tự dùng 12% ) Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 40 Diện tích: S = 1200m2; cosϕ = 1; tgϕ = 0; p0 = 2 W/ m2; Công suất tính toán Pcs = p0.S = 2.1200 = 2,4(kW) Ptt = 1.2,4 = 2,4 (kW) Stt = 2,4 (kVA) 65,3 38,0.3 4,2 ==I tt (A) 9. Kho than Công suất đặt: Pđ = 350 kW Diện tích: S = 1000m2 Tra phụ lục ta có knc = 0,7; cosϕ = 0,8; tgϕ = 0,75; p0 = 10W/ m2 Công suất tính toán của phân xưởng Ptt =knc. Pđ = 0,7.350 = 245 (kW) Pcs = p0.S = 10.1000 = 10 (kW) Qtt = Ptt.tgϕ = 245.0,75 = 183,75(kVAr) ( ) ( ) )(3,31475,18310245 2222 kVAQPPS ttcstttt =++=++= 5,477 38,0.3 3,314 ==I tt (A) Phụ tải tính toán của các phân xưởng được ghi trong bảng 4-1 I. XÁC ĐỊNH PHỤ TẢI TÍNH TOÁN TOÀN NHÀ MÁY ∑ = = 9 1 . i ttpxidtttnm PkP (4-6) ∑ = = 9 1 . i ttpxidtttnm QkQ (4-7) Sttnm = QP ttnmttnm 22 + (4-8) Trong đó: Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 41 kđt: Hệ số đồng thời xét đến khả năng phụ tải của các phân xưởng không đồng thời cực đại. Lấy kđt = 0.85 Pttnm = 0,85.2215,1 = 1883,1 (kW) Qttnm = 0,85.2101,5 = 1786,2 (kVAr) 5,25952,17861,1883 22 =+=Sttnm (kVA) 72,0 5,2595 1,1883cos === S P ttnm ttnm nmϕ Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 42 Bảng 4-1. Bảng kết quả tính phụ tải tính toán các phân xưởng TT Tên phân xưởng Pđ (kW) knc Cosϕ P0 (W/m2) S(m2) Công suất tính toán (KW) Qtt (kVAr) Stt (kVA) Itt(A) Động lực (kW) Chiếu sáng (kW) Tổng cộng (kW) 1 Kho củ cải đường 350 0.3 0.7 10 2100 105 21 126 107.1 165.36 251.2 2 Phân xưởng thái và nấu củ cải đường 700 0.4 0.75 13 1500 280 19.5 299.5 246.4 387.8 589.2 3 Bộ phận cô đặc 550 0.7 0.61 10 600 385 6 391 500 634.7 964.3 4 Phân xưởng tinh chế 750 0.6 0.71 15 1000 450 15 465 445.5 643.9 978.3 5 Kho thành phẩm 150 0.4 0.85 10 900 60 9 69 37,2 78.38 119.08 6 Phân xưởng sửa chữa cơ khí 479 0.6 15 800 139.5 12 151.5 185.5 239.5 363.8 7 Trạm bơm 700 0.75 0.75 10 600 450 6 456 396 603.9 917.5 8 Nhà máy nhiệt điện 600 1 2 1200 0 2.4 2.4 0 2.4 3.65 9 Kho than 350 0.7 0.8 10 1000 245 10 255 183.75 314.3 477.5 10 Toàn nhà máy 0.7 1883,1 1786,2 2595,5 4664.53 Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 43 Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 44 II. CHỌN SƠ ĐỒ CUNG CẤP ĐIỆN CHO MẠNG CAO ÁP CỦA NHÀ MÁY 1. Lập biểu đồ phụ tải của nhà máy Biểu đồ phụ tải của xí nghiệp là những vòng tròn vẽ trên mặt bằng có trên diện tích tương ứng với phụ tải tính toán các phân xưởng theo tỷ lệ xích lựa chọn. Với một phân xưởng vẽ một vòng tròn có tâm trùng với tâm phụ tải phân xưởng. Biểu đồ phụ tải cho phép người thiết kế hình dung khá rõ phân bố phụ tải trong phạm vi xí nghiệp. Bản đồ phụ tải gồm các vòng tròn có diện tích ΠR2 và với tỉ lệ xích lựa chọn (m ), diện tích đó bằng phụ tải tính toán của phân xưởng tương ứng: Stti = Π.Ri2. m Để đơn giản trong tính toán coi tâm phụ tải trùng với tâm diện tích phân xưởng trên mặt bằng và không xét đến sự khác nhau giữa các loại phụ tải ( động lực và chiếu sáng ). Khi đó có thể dùng phương pháp hình học để xác định tâm phụ tải. Đồ thị phụ tải được chia làm 2 phần: Phụ tải động lực là phần gạch chéo, còn phụ tải chiếu sáng là phần còn lại. - Bán kính được xác định: π.mR Stt= (mm) (4-10) 2. Xác định bán kính vòng tròn biểu đồ phụ tải và góc hình quạt của phần chiếu sáng cho các phân xưởng. a. Kho củ cải đường: Chọn tỉ lệ xích m = 2 ((kVA)/ mm2 ) 13,5 2.14,3 36,165 ==R (mm) 07,45 36,165 21.360 ==α Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 45 Tính toán tương tự như trên với các phân xưởng khác. Kết quả ghi trong bảng 4-2 TT Tên phân xưởng Pcs (kW) Stt (kVA) R (mm) α (độ) 1 Kho củ cải đường 21 165.36 5.13 45.7 2 Phân xưởng thái và nốu củ cải đường 19.5 387.8 7.85 18 3 Bộ phận cô đặc 6 634.7 10 3.4 4 Phân xưởng tinh chế 15 643.9 10 8.5 5 Kho thành phẩm 9 78.38 3.5 41.3 6 Phân xưởng SCCK 12 239.5 6.2 18.03 7 Trạm bơm 6 603.9 9.8 3.5 8 Nhà máy nhiệt điện 2.4 2.4 0.6 360 9 Kho than 10 314.3 7.07 11.45 Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 46 Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 47 m (6 5, 93 ; 14 9, 3) 65 ,9 3 14 9, 3 B ¶n v Ï sè : 3 T Ø l Ö : 1 :3 00 0 tr u ê n g ® ¹ i h ä c b ¸ c h k h o a h μ n é i l í p : h Ö th è n g ® iÖ n . N 1- k 40 Tr Þn h v ¨ n p h u ¬ n g Si nh v iª n th ùc h iÖ n G i¸ o vi ªn h uí ng d Én n g u y Ôn t h Þ h å n g h ¶ i b iÓ u ® å p h ô t ¶ i c ñ a n h μ m ¸ y ® u ê n g B iÓ u ® å p h ô t ¶ i n h μ m ¸ y ® u ê n g 9 / 3 14 ,3 8 / 2 ,4 7 / 6 03 ,9 6 / 2 39 ,5 5 / 7 8, 38 4 / 6 34 ,9 3 / 6 34 ,7 2 / 3 87 ,8 1 /1 65 ,3 6 Ph ô t¶ i t Ýn h to ¸n p h© n x− ën g K Ý h iÖ u tr ªn m Æt b »n g 78 ,3 8 5 Ph ô t¶ i ® én g lù c Ph ô t¶ i c hi Õu s ¸n g g h i c h ó Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 48 3. Các Phương án nối điện mạng cao áp của nhà máy. Xác định phương án cung cấp đIện là một khâu rất quan trọng trong quá trình thiết kế cung cấp điện. Bởi vì xác định đúng đắn hợp lý phương án cung cáp đIện sẽ ảnh hưởng trực tiếp tới việc vận hành khai thác và phát huy hiệu quả của hệ thống. Ngược lại nếu phương án cung cấp đIện không hợp lý sẽ gây những hậu quả xấu lâu dàI về sau. Do đó để xác định phương án nào hợp lý chúng ta cần vạch ra nhiều phương án sau đó so sánh các phương án này với nhau. Nhà máy được cung cấp điện từ trạm biến áp khu vực có cấp điện áp 10 kV cách xa nhà máy 6 km. Vì nhà máy có nhiều phân xưởng với công suất tương đối lớn nên cần phải xây dựng một trạm phân phối trung gian 10 kV để cung cấp cho các trạm biến áp phân xưởng. Để đảm bảo về mặt kinh tế thì trạm phân phối phải đặt ở tâm phụ tải của nhà máy , khi đó sẽ giảm được chi phí đầu tư cho dây dẫn và giảm được tổn thất điện năng. 3.1 Xác định tâm phụ tải của nhà máy. Trên sơ đồ mặt bằng nhà máy vẽ một hệ toạ độ XOY. Vậy trọng tâm phụ tải của nhà máy được xác định theo toạ độ M (x,y) theo công thức sau: ∑ ∑= i ii S Sx x . , ∑ ∑= i ii S Sy y . (4-11) Trong đó : x, y: là toạ độ tâm phụ tải đIện của nhà máy. xi, yi: là toạ độ tâm phụ tải của phân xưởng thứ i. Để tiện cho việc tính toán lập bảng tâm phụ tải các phân xưởng có toạ độ như bảng 4.3. Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 49 Bảng 4.3: Bảng xác định tâm phụ tải của nhà máy Ký hiệu phân xưởng Stt x y x.Stt y.Stt x y 1 165.36 34 70 5622.24 11575.2 2 387.8 34 153 13185.2 59333.4 3 634.7 34 190 21579.8 120590 4 643.9 34 215 21892.6 138438.5 5 78.38 57 215 4467.66 16851.7 6 239.5 119 147 28500.5 35206.5 7 603.9 112 103 67636.8 62201.7 8 2.4 123 80 295.2 192 9 314.3 123 40 38658.9 12572 Tổng cộng 3061.24 201838.9 456961 65.93 149.3 Từ bảng tính toán thay vào công thức (4-11) ta tính được toạ độ tâm phụ tải của nhà máy là M (58,8; 149). Chiếu lên mặt bàng ta thấy đây là khoảng trống. Nên vị trí này thuận lợi cho việc xây dựng trạm phân phối trung gian. 3.2. Chọn sơ đồ các phương án cung cấp điện cho nhà máy. Chọn sơ đồ các phương án cung cấp điện cho nhà máy phải thoả mãn các yêu cầu cơ bản sau đây. 1. Đảm bảo các chỉ tiêu kỹ thuật. 2. Đảm bảo độ tin cậy, tính liên tục cung cấp điện phù hợp với yêu cầu của phụ tải. 3. Thuận tiện và linh hoạt trong vận hành. 4. Có các chỉ tiêu kinh tế kỹ thuật hợp lý. 5. An toàn cho người và thiết bị. 6. Dễ dàng phát triển để đáp ứng các nhu cầu tăng trưởng của phụ tải điện. Căn cứ vào các yêu cầu trên ta lập ra các phương án sau: * Phương án 1 : Có sơ đồ nối dây hình tia được thể hiện trên bản vẽ 4.2. Toàn nhà máy có một trạm phân phối trung tâm và 4 trạm biến ap phân xưởng . Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 50 Trạm biến áp T1: Cung cấp điện cho kho củ cải đường (!) và phân xưởng thái và nấu củ cải đường. Trạm biến áp T2 : Cung cấp điện cho các phân xưởng : Bộ phận cô đặc và phân xưởng tinh chế. Trạm biến áp T3 : Cung cấp điện cho kho thành phẩm và phân xưởng sửa chữa cơ khí . Trạm biến áp T4 : cung cấp điện cho trạm bơm, nhà máy nhiệt điện, và kho than. * Phương án 2 : Dùng sơ đồ hình tia được thể hiện trên bản vẽ 4.3. Số lượng trạm biến áp phân xưởng là 5. Trạm biến áp T1: cung cấp cho Kho Củ cải đường, kho than và nhà máy NĐ . Trạm biến áp T2: Cung cấp cho phân xưởng thái và nấu củ cải đường . Trạm biến áp T3: Cung cấp cho bộ phận cô đặc (3). Trạm biến áp T4: Cung cấp cho phân xưởng tinh chế và kho thành phẩm . Trạm biến áp T5: Cung cấp cho phân xưởng sửa chữa cơ khí và trạm bơm . * Phương án 3: Dùng sơ đồ hình tia được trình bày trên hình 4.4. Số lượng trạm biến áp phân xưởng là 4. Trạm biến áp T1: Cung cấp cho phân xưởng 1,2 và 9. Trạm biến áp T2: Cung cấp cho phân xưởng số 3 và 5. Trạm biến áp T3: Cung cấp cho phân xưởng số 4 và 6. Trạm biến áp T4: Cung cấp cho phân xưởng số 7 và 8. * Phương án 4: Dùng sơ đồ hình tia được trình bày trên hình 4.5. Số lượng trạm biến áp là 4. Trạm biến áp T1: Cung cấp cho phân xưởng số 1 và 2. Trạm biến áp T2: Cung cấp cho phân xưởng số 3. Trạm biến áp T3: Cung cấp cho phân xưởng số 4 và 6. Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 51 Trạm biến áp T4: Cung cấp cho phân xưởng số 6,7,8 và 9. * Phương án 5: Được trình vày trên bản vẽ 4.6. Số trạm biến áp là 4. Trạm biến áp T1: Cung cấp cho phân xưởng số 1,2,8 và 9. Trạm biến áp T2: Cung cấp cho phân xưởng số 3. Trạm biến áp T3: Cung cấp cho phân xưởng số 4 và 5. Trạm biến áp T4: Cung cấp cho phân xưởng số 6 và 7. 3.3. Chọn sơ bộ máy biến áp cho các phương án. Máy biến áp được chọn theo điều kiện . - Đối với trạm biến áp có một máy : S’đm ≥ Stt (4-12) (TL!) - Đối với trạm biến áp có n máy : n.S’đm ≥ Stt (4-13) (TL!) - Kiểm tra điều kiện quá tải : SđmBA qt tt K S≥ . Với Kqt = 1,4 Trong đó: S’đm: Là công suất định mức của máy biến áp sau khi đã hiệu chỉnh theo nhiệt độ . S’đm được tính theo công thức: S’đm = Sđm . ⎟⎠ ⎞⎜⎝ ⎛ −−⎟⎠ ⎞⎜⎝ ⎛ −− 100 351. 100 51 cdtb θθ Trong đó: θtb - Nhiệt độ trung bình hàng năm của môi trường đặt máy ( 0C ). θcđ - Nhiệt độ cực đại của môi trường nơi đặt máy ( 0C ). Chọn θtb = 200C, θcđ = 400C. Vậy S’đm = Sđm. ⎟⎠ ⎞⎜⎝ ⎛ −−⎟⎠ ⎞⎜⎝ ⎛ −− 100 35401. 100 5201 = 0,81.Sđm (4-14). 1. Chọn máy biến áp cho phương án 1. * Với trạm biến áp T1: Do tính chất quan trọng của phụ tải nên ta dùng 2 máy biến áp cùng loại. Vì trạm T1 Phải cung cấp cho 2 phụ tải có cosϕ khác nhau nên ta tính công suất tính toán như sau: ( ) ( ) ( ) ( )22221221 4,2461,1075,299126 +++=+++= QQPPStt = 553,18 (kVA). Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 52 Ap dụng công thức (4-12) và (4-14) thì dung lượng máy biến áp được chọn phải thoả mãn. 47,341 81,0.2 18,553 81,0.2 ==≥ SS ttdm (kVA) Tra bảng ta chọn loại máy biến áp phân phối do hãng ABB chế tạo có các thông số kỹ thuật sau: Sđm = 500 (kVA) ; Uc/ UH = 10/ 0,4 (kV). ΔP0 = 1000 (W); ΔPN = 7000 (W); UN = 4,5% → 12,395 4,1 18,553 4,1 ==> ttdmBA SS (kVA) Tính toán tương tự cho các trạm T2, T3, T4 và các phương án khác. Kết quả được ghi trong bảng 4-4. Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 53 C ¸p 0 ,4 kV C ¸p 1 0k V T r¹ m p h© n ph èi T r¹ m b iÕ n ¸p p h© n x− ën g 5 78 ,3 8 K Ý h iÖ u tr ªn m Æt b »n g Ph ô t¶ i t Ýn h to ¸n p h© n x− ën g g h i c h ó ph u ¬ n g ¸ n 1 tr ¹ m p pt t t4 t3 t2 t1 5 / 7 8. 38 4 / 6 34 .9 3 / 6 34 .7 2/ 3 87 .8 6 / 2 39 .5 7 / 6 03 .9 8 / 2 .4 9 / 3 14 .3 1/ 1 65 .3 6 T õ hÖ th èn g ®i Ön ® Õn ph u ¬ n g ¸ n c u n g c Êp ® iÖ n n g u y Ôn t h Þ h å n g h ¶ i G i¸ o vi ªn h uí ng d Én Si nh v iª n th ùc h iÖ n Tr Þn h v ¨ n p h u ¬ n g tr u ê n g ® ¹ i h ä c b ¸ c h k h o a h μ n é i l í p : h Ö th è n g ® iÖ n . N 1- k 40 T Ø l Ö : 1 :3 00 0 B ¶n v Ï sè : 3 Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 54 Bảng 4-4 Phương án 1 Ký hiệu trên mặt bằng Tên phân xưởng Stt (kVA) Công suất tính toán của MBA (kVA) Tên trạm biến áp Số lượng máy biến áp Dung lượng của máy biến áp Hệ số hiệu chỉnh Dung lượng của trạm biến áp Một máy BA Toàn bộ 1 Kho củ cải đường 165.36 553.18 T1 2 500 1000 0.81 810 2 Phân xưởng thái và nấu củ cải đường 387.8 3 Bộ phận cô đặc 634.7 1275.42 T2 2 1000 2000 0.81 1620 4 Phân xưởng tinh chế 643.9 5 Phân xưởng SCCK 239.5 313.4 T3 2 250 500 0.81 405 6 Kho thành phẩm 78.38 7 Trạm bơm 603.9 737 T4 2 500 1000 0.81 810 8 Nhà máy NĐ 2.4 9 Kho than 314.3 Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 55 t5 t1 B ¶n v Ï sè : 3 T Ø l Ö : 1 :3 00 0 tr u ê n g ® ¹ i h ä c b ¸ c h k h o a h μ n é i l í p : h Ö th è n g ® iÖ n . N 1- k 40 Tr Þn h v ¨ n p h u ¬ n g Si nh v iª n th ùc h iÖ n G i¸ o vi ªn h uí ng d Én n g u y Ôn t h Þ h å n g h ¶ i ph u ¬ n g ¸ n c u n g c Êp ® iÖ n T õ hÖ th èn g ®i Ön ® Õn 1/ 1 65 .3 6 9 / 3 14 .3 8 / 2 .4 7 / 6 03 .9 6 / 2 39 .5 2/ 3 87 .8 3 / 6 34 .7 4 / 6 34 .9 5 / 7 8. 38 t2 t3 t4 tr ¹ m p pt t ph u ¬ n g ¸ n 2 g h i c h ó Ph ô t¶ i t Ýn h to ¸n p h© n x− ën g K Ý h iÖ u tr ªn m Æt b »n g 78 ,3 8 5 T r¹ m b iÕ n ¸p p h© n x− ën g T r¹ m p h© n ph èi C ¸p 1 0k V C ¸p 0 ,4 kV Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 56 Phương án 2 Ký hiệu trên mặt bằng Tên phân xưởng Stt (kVA) Công suất tính toán của TBA (kVA) Tên trạm biến áp Số lượng máy biến áp Dung lượng của máy biến áp Hệ số hiệu chỉnh Dung lượng của trạm biến áp Một máy BA Toàn bộ 1 Kho củ cải đường 165.36 481.2 T1 2 400 800 0.81 648 8 Nhà máy NĐ 2.4 9 Kho than 314.3 2 Phân xưởng thái và nấu củ cải đường 387.8 387.8 T2 2 315 630 0.81 510.3 3 Bộ phận cô đặc 634.7 634.7 T3 2 500 1000 0.81 810 5 Kho thành phẩm 78.38 719.8 T4 2 500 1000 0.81 810 4 Phân xưởng tinh chế 643.9 6 Phân xưởng sửa chữa cơ khí 239.5 840.9 T5 2 630 1260 0.81 1020.6 Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 57 7 Trạm bơm 603.9 Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 58 B ¶n v Ï sè : 3 T Ø l Ö : 1 :3 00 0 tr u ê n g ® ¹ i h ä c b ¸ c h k h o a h μ n é i l í p : h Ö th è n g ® iÖ n . N 1- k 40 Tr Þn h v ¨ n p h u ¬ n g Si nh v iª n th ùc h iÖ n G i¸ o vi ªn h uí ng d Én n g u y Ôn t h Þ h å n g h ¶ i ph u ¬ n g ¸ n c u n g c Êp ® iÖ n T õ hÖ th èn g ®i Ön ® Õn 1/ 1 65 .3 6 9 / 3 14 .3 8 / 2 .4 7 / 6 03 .9 6 / 2 39 .5 2/ 3 87 .8 3 / 6 34 .7 4 / 6 34 .9 5 / 7 8. 38 t1 t2 t3 t4 t r ¹ m p pt t ph u ¬ n g ¸ n 3 g h i c h ó Ph ô t¶ i t Ýn h to ¸n p h© n x− ën g K Ý h iÖ u tr ªn m Æt b »n g 78 ,3 8 5 T r¹ m b iÕ n ¸p p h© n x− ën g T r¹ m p h© n ph èi C ¸p 1 0k V C ¸p 0 ,4 kV Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 59 Phương án 3 Ký hiệu trên mặt bằng Tên phân xưởng Stt (kVA) Công suất tính toán của MBA (kVA) Tên trạm biến áp Số lượng máy biến áp Dung lượng của máy biến áp Hệ số hiệu chỉnh Dung lượng của trạm biến áp Một máy BA Toàn bộ 2 Phân xưởng thái và nấu củ cải đường 387.8 867 T1 2 630 1260 0.81 1020.6 1 Kho củ cải đường 165.36 9 Kho than 314.3 3 Bộ phận cô đặc 634.7 707.2 T2 2 500 1000 0.81 810 5 Kho thành phẩm 78.38 6 Phân xưởng SCCK 239.5 549.1 T3 2 400 800 0.81 648 4 Phân xưởng tinh chế 643.9 7 Trạm bơm 603.9 605.7 T4 2 400 800 0.81 648 8 Nhà máy NĐ 2.4 Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 60 Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 61 ph u ¬ n g ¸ n c u n g c Êp ® iÖ n n g u y Ôn t h Þ h å n g h ¶ i G i¸ o vi ªn h uí ng d Én Si nh v iª n th ùc h iÖ n Tr Þn h v ¨ n p h u ¬ n g tr u ê n g ® ¹ i h ä c b ¸ c h k h o a h μ n é i l í p : h Ö th è n g ® iÖ n . N 1- k 40 T Ø l Ö : 1 :3 00 0 B ¶n v Ï sè : 3 t1 C ¸p 0 ,4 kV C ¸p 1 0k V T r¹ m p h© n ph èi T r¹ m b iÕ n ¸p p h© n x− ën g 5 78 ,3 8 K Ý h iÖ u tr ªn m Æt b »n g Ph ô t¶ i t Ýn h to ¸n p h© n x− ën g g h i c h ó ph u ¬ n g ¸ n 4 tr ¹ m p pt t t4 t3 t2 5 / 7 8. 38 4 / 6 34 .9 3 / 6 34 .7 2/ 3 87 .8 6 / 2 39 .5 7 / 6 03 .9 8 / 2 .4 9 / 3 14 .3 1/ 1 65 .3 6 T õ hÖ th èn g ®i Ön ® Õn Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 62 Phương án 4 Ký hiệu trên mặt bằng Tên phân xưởng Stt (kVA) Công suất tính toán của MBA (kVA) Tên trạm biến áp Số lượng máy biến áp Dung lượng của máy biến áp Hệ số hiệu chỉnh Dung lượng của trạm biến áp Một máy BA Toàn bộ 2 Phân xưởng thái và nấu củ cải đường 387.8 553.18 T1 2 500 1000 0.81 810 1 Kho củ cải đường 165.36 3 Bộ phận cô đặc 634.7 634.7 T2 2 500 1000 0.81 810 4 Phân xưởng tinh chế 78.38 719.8 T3 2 500 1000 0.81 810 5 Kho thành phẩm 643.9 6 Phân xưởng sửa chữa cơ khí 239.5 1154.8 T4 2 800 1600 0.81 1296 7 Trạm bơm 603.9 8 Nhà máy NĐ 2.4 9 Kho than 314.3 Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 63 t1 B ¶n v Ï sè : 3 T Ø l Ö : 1 :3 00 0 tr u ê n g ® ¹ i h ä c b ¸ c h k h o a h μ n é i l í p : h Ö th è n g ® iÖ n . N 1- k 40 Tr Þn h v ¨ n p h u ¬ n g Si nh v iª n th ùc h iÖ n G i¸ o vi ªn h uí ng d Én n g u y Ôn t h Þ h å n g h ¶ i ph u ¬ n g ¸ n c u n g c Êp ® iÖ n T õ hÖ th èn g ®i Ön ® Õn 1/ 1 65 .3 6 9 / 3 14 .3 8 / 2 .4 7 / 6 03 .9 6 / 2 39 .5 2/ 3 87 .8 3 / 6 34 .7 4 / 6 34 .9 5 / 7 8. 38 t2 t3 t4 tr ¹ m p pt t ph u ¬ n g ¸ n 5 g h i c h ó Ph ô t¶ i t Ýn h to ¸n p h© n x− ën g K Ý h iÖ u tr ªn m Æt b »n g 78 ,3 8 5 T r¹ m b iÕ n ¸p p h© n x− ën g T r¹ m p h© n ph èi C ¸p 1 0k V C ¸p 0 ,4 kV Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 64 Phương án 5 Ký hiệu trên mặt bằng Tên phân xưởng Stt (kVA) Công suất tính toán của MBA (kVA) Tên trạm biến áp Số lượng máy biến áp Dung lượng của máy biến áp Hệ số hiệu chỉnh Dung lượng của trạm biến áp Một máy BA Toàn bộ 1 Kho củ cải đường 165.36 869 T1 2 630 1260 0.81 1020.6 2 Phân xưởng thái và nấu củ cải đường 387.8 8 Nhà máy NĐ 2.4 9 Kho than 314.3 3 Bộ phận cô đặc 634.7 634.7 T2 2 500 1000 0.81 810 4 Phân xưởng tinh chế 643.9 719.8 T3 2 500 1000 0.81 810 5 Kho thành phẩm 78.38 6 Phân xưởng SCCK 239.5 840.9 T4 2 630 1260 0.81 1020.6 7 Trạm bơm 603.9 Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 65 Từ bảng kết quả ta tính được độ dữ trữ của các phương án như sau: kdt = 100. , , ∑ ∑ ∑− tt ttBA S SS (4-15) Tính độ dữ trữ cho một phương án 1. áp dụng công thức ( 4-15) ta có : kdt = %34100. 11,2714 11,27143645100. , =−=−∑ ∑ ∑ tt ttBA S SS Tính toán tương tự cho các phương án khác kết quả ghi trong bảng sau: Bảng 4-5: Phương án kdt(%) Phương án I 34 Phương án II 23.7 Phương án III 14.5 Phương án IV 21.3 Phương án V 19.2 Nhìn vào bảng kết quả độ dữ trữ ta thấy các phương án đều thoã mãn điều kiện phát triển phụ tải điện của nhà máy trong tương lai. Trong 5 phương án đưa ra nhìn chung về mặt kỹ thuật đều chấp nhận được và có thể đem ra sử dụng, nhưng theo yêu cầu đặt ra là phải chọn ra phương án có chỉ tiêu kinh tế kỹ thuật tốt nhất. Từ yêu cầu đặt ra là dễ dàng trong thao tác vận hành và quản lý tiết kiệm vốn đầu tư, chi phí vận hành nhỏ ta thấy phương án 2 có số lượng máy biến áp tương đối lớn (8 máy) và có tới 3 loại như vậy theo điều kiện này ta loại phương án 2. Còn lai 4 phương án ta dùng phương pháp mô men phụ tải để so sánh sơ bộ giữa Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 66 các phương án để chọn ra 2 phương án tốt nhất trong 4 phương án đó và đem so sánh kinh tế . Mô men phụ tải của đường dây được tính như sau: M = S.L. (kVA. km) Trong đó : S: là công suất truyền tải qua đường dây đó (kVA) L: Là độ dài của đường dây đó (km) Vì các phương án đều có đường dây trừ trạm biến áp khu vực tới trạm phân phối trung tâm giống nhau, nên không cần tính nữa . Quy ước tên của đường dây là tên của trạm nó đi tới. *Tính mô men phụ tải cho phương án 1: Có 4 đường dây dẫn tới 4 trạm. Công suất và chiều dài của các đường dây được ghi trong bảng 4-6. áp dụng công thức 4-16 ta có : M∑ = ∑= 4 1i Si.Li =200,6 (kVA.km). Các phương án còn lại tính toán tương tự kết quả cho dưới bảng 4-6. Bảng 4-6 Phương án Phương án I Phương án III Phương án IV Phương án V Đường dây 1(T1) Stt(kVA) 553.18 867 553.18 869 L(km) 0.02 0.02 0.02 0.02 Đường dây 2(T2) Stt(kVA) 1275.42 707.2 634.7 634.7 L(km) 0.03 0.03 0.03 0.03 Đường dây 3(T3) Stt(kVA) 313.4 549.1 719.8 719.8 L(km) 0.13 0.13 0.09 0.09 Đường dây 4(T4) Stt(kVA) 737 605.7 1154.8 840.9 L(km) 0.15 0.15 0.13 0.13 M∑ ( kVA.km) 200.6 200.8 245 210.5 Từ bảng kết quả cho ta thấy phương án 1 và 3 có chỉ số mômen phụ tải nhỏ nhất tức là vốn đầu tư vào kim loại màu cho 2 phương án là nhỏ nhất còn phương án Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 67 4 và 5 có chỉ số mô men lớn hơn nên ta loại bỏ vậy ta giữ lại phương án 1 và 3 để so sánh kinh tế để chọn ra phương án tốt nhất cho nhà máy. Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 68 4. Tính toán các chỉ tiêu kinh tế - kỹ thuật. Khi so sánh 2 phương án (1 và 3) về mặt kinh tế để chon ra được phương án tối ưu nhất cho nhà máy ta dùng hàm chi phí tính toán. vì 2 phương án cũng có những phần giống nhau nên ta có thể bỏ qua. 4.1. Chon dây dẫn. a. Chọn dây dẫn từ biến áp trung gian về trạm phân phối. Chiều dài của đường dây này là 6 km. Ta sử dụng dây nhôm lõi thép, lộ kép . - Dây dẫn được chọn theo mật độ dòng điện kinh tế : - F = KT LV J I max (mm2) ( 4-17) Trong đó : ILvmax:Dòng điện làm việc lớn nhất chay qua dây dẫn (đối với phụ tải nhà máy thì đó là dòng tính toán Itt ) JKT: Mật độ dòng điện kinh tế, phụ thuộc vào vật liệu dẫn và thời gian sử dụng công suất cực đại Tmax. Nhà máy làm việc 3 ca có Tmax = 5000h thì JKT = 1,1 2mm A - Dây dẫn được kiểm tra theo điều kiện: ICP ≥ Icb (4-18) ΔU < Ucp (4-19) Trong đó : Icp: Dòng điện cho phép làm việc lâu dài của dây dẫn. Icb : Dòng làm việc cưỡng bức. ΔU – Tổng thất điện áp trên đường dây . ΔUcp – tổn thất điện áp cho phép (5%) Ta đã có : SttNM = 2595,5 (kVA) Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 69 Vậy: ILVmax = )(9,74 10.3.2 5.2595 .3.2 A U S dm ttNM == Fnm = 2,681.1 9,74max == KT LV J I (mm2) Tra bảng chọn dây loại AC -95. Với các thông số. Icp=335 (A) r 0 =0,33 (Ω /km) x 0 = 0,385 (Ω /km). + Dòng điện cưỡng bức của lộ dây kép được tính khi một lộ bị đứt ta có : Icb =2.ILV max =149,85(A) Icp =335 (A) → Icp≥ ILV max Vậy dây dẫn đã chọn thoã mãn điều kiện phát nóng. + Kiểm tra điều kiện tổn thất điện áp . ΔU = U XQRP .. + (4-20) Trong đó : Ptt=1883,1 (kW) Qtt= 1786,2 (kVAr) R =r 0 .L=0,33.6=1,98 (Ω) X = x 0 .L=0,385.6=2,31 (Ω) ΔU = 73,392 10.2 31,2.2,178698,1.1,1883 =+ (V) ΔU < ΔUcp =5% .Uđm =500 (V) b/ Chọn dây dẫn cho phương án I và phương án III. * Phương án 1. Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 70 Chọn cáp từ trạm phân phối đến trạm biến áp phân xưởng . Cáp cao áp được chọn theo mật độ dòng điện kinh tế . F = KT LV J I max (4-21) Với Tmax =5000h, chọn cáp cao su lõi đồng ta có JKT =2,5A/mm2. Cáp được chọn phải thoả mãn điều kiện: Điều kiện phát nóng: I’ cp ≥ I maxLV Trong đó : I’ cp - Dòng đIện làm việc lâu dài cho phép của cáp đã được hiệu chỉnh theo nhiệt độ và số cáp trong rãnh . I’ cp =k hc . I cp =0.85 .I cp (4-22a) Điều kiện ổn định nhiệt :Fmin = α .I∞ . t . (4- 22- b) Trong đó : Fmm- tiết diện nhỏ nhất của cáp có ổn định nhiệt. α - hệ số phụ thuộc vào vật dẫn với cáp lõi đồng thì α =7. I∞ - Dòng điện ngắn mạch duy trì lớn nhất có thể đi qua cáp . t - Thời gian tồn tại ngắn mạch. Trong phần này ta chỉ kiểm tra dây dẫn theo điều kiện phát nóng để phục vụ cho việc so sánh các chỉ tiêu kinh tế kỹ thuật giã các phương án còn kiểm tra ổn định nhiệt sẽ tính ở phần ngắn mạch. + Chọn cáp từ trạm phân phối trung gian tới trạm biến ápT1. Theo kết quả tính toán phần trước ta có : ILvmax = kqt. )(74,32 10.3 405.4,1 .3 , AS U dm dmB == Với kqt - hệ số quá tải của máy biến áp: kqt=1,4 Vậy tiết diện kinh tế của đường cáp này là: F = 096,13 5.2 74,32max == KT LV J I (mm2) Chọn cáp tiết diện 25 mm2 có thông số Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 71 Icp =120 (A) I’ cp =0.85 .120 =102 (A) Vậy I’ cp > ILV max = 32.74 (A) Các đường cáp từ trạm phân phối đến các trạm biến áp phân xưởng còn lại cũng được chọn tương tự như trên. Kết quả thể hiện trên bảng 4.7. Bảng 4 -7. Bảng chọn cáp từ trạm PPTT đến trạm biến áp phân xưởng Phương án1 Tên đường Dây ILV max (A) ICP(A) Tiết diện (mm2) Chiều dài (km) Giá tiền(106đ) 1km Toàn bộ TPP-T1 2x32,74 2x120 2x25 2x0,02 95 3,8 TPP-T2 2x65,47 2x150 2x35 2x0,03 120 7,2 TPP-T3 2x16,36 2x95 2x16 2x0,13 84 21,84 TPP-T4 2x32,74 2x120 2x25 2x0,15 95 28,5 Tổng số 61,34 * Phương án 3: Chọn cáp cao su cho phương án 3 cũng tưong tự như phương án 1 kết quả ghi trong bảng 4.8. Bảng 4.8. Tên đường dây ILV max (A) ICP(A) Tiết diện (mm2) Chiều dài (km) Giá tiền(106đ) 1km Toàn bộ TPP-T1 2x41,25 2x120 2x25 2x0,02 95 3,8 TPP-T2 2x32,73 2x120 2x25 2x0,03 95 5,7 TPP-T3 2x26,18 2x95 2x16 2x0,13 84 21,84 TPP-T4 2x26,18 2x95 2x16 2x0,15 84 25,2 Tổng số 56,54 4.2. Tính tổn thất điện năng và tổn thất điện áp trong mạng cao áp. Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 72 ™ Tính tổn thất điện năng : Tổn thất điện năng trên các đường dây được xác định theo công thức : ΔAdd = 2 2 dmU S r0 .L. τ.10-3. n 1 (4-23) Trong đó : τ - Thời gian tổn thất công suất phụ thuộc vào cosϕ và Tmax Với Tmax = 5000h, cosϕ = 0,6 ta có τ = 4150h. S - công suất tính toán đi qua đường dây đó. n - Số đường dây: đường dây kép n=2. đường dây đơn n=1. - Tính tổn thất điện năng từ TPP đến T1(Phương án 1). - Stt =553,18 (kW) - L=0.02 (km) - r0=0,740 Ω/km. - x0 =0.099 Ω/km. Thay vào công thức 4-23 ta có : ΔA = 2 740,0.02,0. 10 18,553 2 2 .4150.10-3 =93,97(kWh) Tính toán tương tự cho các lộ khác, kết quả trình bày ở bảng 4-9. - Phương án 3: Cũng tính toán tương tự, kết quả ghi trong bảng 4-9. * Tính tổn thất điện áp : Tổn thất điện áp trên đường dây được tính theo công thức : ΔU = dmU QXRP +. (V) (4-24) Trong đó : P,Q - là công suất tác dụng và phản kháng tính toán chạy trên đường dây (kW; kVAr). Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 73 R,X - là điện trở và điện kháng của đường dây (Ω). - Tính tổn thất điện áp trên đường dây từ trạm phân phối đến T1. - ( Phương án 1). Thông số đường dây: Ptt =425.5 (kw) Qtt = 353,5 (kVAr) r0 = 0,740Ω/km⇒R= 0074,02 74,0.02,0 = (Ω). x0 = 0,147Ω/km⇒X = 00099,02 099,0.02,0 = (Ω). Theo công thức 4-24 ta có: ΔU = )(34986,0 10 00099,0.5,3530074,0.5,425.. V U XQRP dm =+=+ - Tổn thất điện áp tính theo%. ΔU% = %00349,0100. 10 10.349,0100. 3 ==Δ − dmU U Tính toán tương tự đối với các đường dây khác kết quả ghi trong bảng 4-9. Bảng 4-9. Bảng tính tổn thất điện năng và tổn thất điện áp trong mạng cao áp Phương án 1 Đường dây Ptt (kW) Qtt (kVAr) Stt (kVA) R0 (Ω/km) X0 (Ω/km) L(km) R(Ω) X(Ω) ΔA (kWh) ΔU (V) ΔU (%) TPP-T1 425,5 353,5 553,2 0,74 0,099 2x0,02 0,0074 0,00099 93,97 0,349 0,0035 TPP-T2 856 945,5 1278,6 0,520 0,095 2x0,03 0,0078 0,00143 529,2 0,803 0,008 TPP-T3 220,5 222,62 317,88 1,150 0,113 2x0,13 0,07475 0,00734 313,5 1,812 0,0181 TPP-T4 713,4 579,75 920,6 0,74 0,099 2x0,15 0,0555 0,00742 1952 4,389 0,043 Tổng 2888,67 Phương án 3 Đường dây Ptt (kW) Qtt (kVAr) Stt (kVA) r0 (Ω/km) x0 (Ω/km) L(km) R(Ω) X(Ω) ΔA (kWh) ΔU (V) ΔU (%) TPP-T1 680,5 537,25 867,46 0,740 0,099 2x0,02 0,0074 0,00099 231,08 0,556 0,00556 Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 74 TPP-T2 460 537,12 713,08 0,740 0,099 2x0,03 0,0111 0,00148 234,23 0,590 0,0059 TPP-T3 616,5 631 883,4 1,150 0,113 2x0,13 0,07475 0,00734 2420,9 5,07 0,0507 TPP-T4 458,4 396 606,3 1,150 0,113 2x0,15 0,08625 0,00847 1315,8 4,289 0,043 Tổng 4202,01 -Tổn thất điện áp lớn nhất trong mạng cao áp là : + Phương án 1: 145,2043,0100. 10 10.2,210 3 1 =+=Δ − MaxU % + Phương án 3: 145,2043,0100. 10 10.2,210 3 3 =+=Δ − MaxU % 4.3. Tính tổn thất điện năng trong máy biến áp Tổn thất điện năng trong máy biến áp được xác định theo công thức: 2 0 . 1.... ⎟⎟⎠ ⎞ ⎜⎜⎝ ⎛Δ+Δ=Δ dm NBA S S n PtPnA τ (kWh) (4-25) Trong đó: n- Là số máy biến áp làm việc song song. ΔP0, ΔPN - Tổn thất không tải và ngắn mạch của máy biến áp (kW) S – Phụ tải tính toán của máy biến áp. Sđm – công suất định mức của máy biến áp. t - Thời gian làm việc của máy biến áp trong một năm: t = 8760 (h). τ - Thời gian tổn thất công suất lớn nhất: τ = 3410,9 (h). + tính tổn thất điện năng cho trạm biến áp T1 (Phương án 1). Máy biến áp do ABB chế tạo công suất 500 (kVA) có tổn thất công suất không tải và ngắn mạch là: ΔP0 = 1000(W) = 1 (kW). ΔPN = 7000(W) = 7 (kW). Phụ tải tính toán của trạm biến áp là: Stt = 553,18 (kVA) áp dụng công thức (4-25) ta tính được: Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 75 2 0 . 1.... ⎟⎟⎠ ⎞ ⎜⎜⎝ ⎛Δ+Δ=Δ dm NBA S S n PtPnA τ =2. 1. 8760 + 7. 3410,9. 68,32132 500 18,553. 2 1 2 =⎟⎠ ⎞⎜⎝ ⎛ (kWh). Tính toán tương tự cho các trạm còn lại ta được kết quả ghi trong bảng 4-10. Bảng 4-10. Bảng tính tổn thất điện năng trong máy biến áp Phương án 1 Tên trạm BA SđmBA (kVA) Stt (kVA) ΔP0 (kW) ΔPN (kW) Số lượng ΔABA (kWh) Giá thành(x106đ) 1MBA Toàn bộ TPP-T1 500 553,18 1 7 2 32132,68 400 800 TPP-T2 1000 1275,42 1,75 13 2 66725,23 460 920 TPP-T3 250 313,4 0,64 4,1 2 22201,36 340 680 TPP-T4 500 737 1 7 2 43457,73 400 800 Tổng 164517 3200 Phương án 3: Tên trạm BA SđmBA (kVA) Stt (kVA) ΔP0 (kW) ΔPN (kW) Số lượng ΔABA (kWh) Giá thành(x106đ) 1MBA Toàn bộ TPP-T1 630 867 1,2 8,2 2 47509,6 420 840 TPP-T2 500 707,2 1 7 2 41402,59 400 800 TPP-T3 400 549,1 0,84 5,75 2 33196,28 400 800 TPP-T4 400 605,7 0,84 5,75 2 37202,27 400 800 Tổng 159310,74 3600 4.4. Tính chi phí tính toán cho các phương án. - Chi phí tính toán của các phương án được tính theo công thức: - Z = K. ( avh +atc ) + C (4-26) Trong đó: Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 76 K- Vốn đầu tư cho việc mua thiết bị kể cả tiền vận chuyển và lắp đặt. atc, avh – Hệ số thu hồi vốn tiêu chuẩn và hệ số khấu hao do vận hành: atc = 0,125 ; avh = 0,1 C- Chi phí do tổn thất đIện năng. C = ΔA∑. β (4-27) β- Giá tiền tổn thất đIện năng, lấy β = 500đ/ kWh. ΔA∑ - Tổng tổn thất đIện năng trong mạng cao ápcủa nhà máy. ΔA∑ = ΔAdd + ΔABA (4-28) a/ Tính chi phí tính toán cho phương án 1. - Vốn đầu tư cho máy biến áp là: 3200 (106đ) - Vốn đầu tư cho việc mua cáp là: 61,34 (106đ ) - Số máy cắt hợp bộ trong trạm phân phối của phương án 1 là 11. Giá một máy cắt hợp bộ ( 10kV ), 630A là 18,5 (106đ)/ 1 bộ. - Vậy chi phí mua máy cắt là: 11. 18,5 (106đ) = 203,5 (106đ). + Vốn đầu tư cho phương án 1 là: K1 = 1,3.3200 + 1,6. 61,34 + 203,5 = 4461,64. 106đ. +Tổng tổn thất điện năng trong mạng cao áp của nhà máy: ΔA∑ = ΔAdd + ΔABA = 2888,67 + 164517 = 167405,67 (kWh). + Chi phí tổn thất đIện năng của phương án 1 là: C = ΔA∑. β = 167405,67 . 500 = 83,87.106 đ Vậy chi phí tính toán : Z1 = K. ( avh +atc ) + C = 4461,64. ( 0,125 + 0,1 ) + 83,87 = 1087,74. 106 đ. b/ Tính chi phí tính toán cho phương án 3. - Vốn đầu tư cho máy biến áp là: 3600 (106đ) Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 77 - Vốn đầu tư cho việc mua cáp là: 56,54 (106đ ) - Số máy cắt hợp bộ trong trạm phân phối của phương án 3 là 11. Giá một máy cắt hợp bộ ( 10kV ), 630A là 18,5 (106đ)/ 1 bộ. - Vậy chi phí mua máy cắt là: 11. 18,5 (106đ) = 203,5 (106đ). + Vốn đầu tư cho phương án 3 là: K3 = 1,3.3600 + 1,6. 56,54 + 203,5 = 4973,97. 106đ. +Tổng tổn thất đIện năng trong mạng cao áp của nhà máy: ΔA∑ = ΔAdd + ΔABA = 4202,01 + 159310,74 = 163512,75 (kWh). + Chi phí tổn thất điện năng của phương án 3 là: C = ΔA∑. β = 163512,75 . 500 = 81,76.106 đ Vậy chi phí tính toán : Z3 = K. ( avh +atc ) + C = 4973,97. ( 0,125 + 0,1 ) + 81,76 = 1200,9. 106 đ. 4.5. So sánh chỉ tiêu kinh tế kỹ thuật của 2 phương án. Từ kết quả đã tính tóm tắt lại ta có bảng kết quả ở bảng 4-11. Phương án Chi phí tính toán Z.(10)6 ΔUMax (%) ΔA (kWh) Phương án 1 1087,74 2,145 167405,67 Phương án 3 1200,9 2,145 163512,75 Từ kết quả bảng trên ta thấy chi phí tính toán của phương án 1 nhỏ hơn phương án 3. Do yêu cầu đặt ra là dễ dàng trong thao tác vận hành và quản lý tiết kiệm vốn đầu tư, chi phí vận hành nhỏ . Do vậy ta chọn phương án 1 làm phương án cung cấp điện cho nhà máy. Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 78 III - LỰA CHỌN SƠ ĐỒ TRẠM PHÂN PHỐI TRUNG TÂM VÀ CÁC TRẠM BIẾN ÁP PHÂN XƯỞNG. 1. Sơ đồ trạm phân phối trung tâm. Đối với trạm phân phối trung tâm của nhà máy ta dùng sơ đồ hệ thống một thanh góp có phân đoạn . Tại mỗi tuyến dây vào , ra khỏi thanh góp và liên lạc giữa hai phân đoạn thanh góp đều dùng máy cắt hợp bộ . Để bảo vệ chống sét truyền từ đường dây vào trạm đặt chống sét van trên mỗi phân đoạn thanh góp. Ngoài ra trên mỗi phân đoạn thanh góp đặt một máy biến áp đo lường 3pha 5 trụcó cuộn tam giác hở báo chạm đất một pha trên cáp 10kV. Máy biến dòng được đặt trên tất cả các lộ vào và ra của trạm. Chọn dùng các tủ hợp bộ của hãng SIEMENS, máy cắt loại 8DC11, cách điện bằng khí SF6 có các thông số kỹ thuật ghi trong bảng 4-12. Bảng 4-12: thông số máy cắt tại trạm PPTT. Loại MC Uđm(KV) Iđm(A) IN,KA max IN,KA 1-3S 8DC11 12 1250 63 25 Sơ đồ nối ghép trạm phân phối trung tâm được trình bày trên hình 4-7. 2. Sơ đồ trạm biến áp phân xưởng . Vì các trạm biến áp phân xưởng rất gần với trạm phân phối trung tâm nên phía cao áp chỉ cần đặt cầu chì và dao cách ly phía hạ áp đặt át tô mát tổng và các át tô mát nhánh, trạm hai máy biến áp đặt thêm áp tô mát liên lạc giữa 2 phân đoạn: Đặt một tủ đầu vào 10kV có giao cách ly 3 vị trí, cách điện bằng SF6 loại 8DH10. Bảng 4-13 Thông số kỹ thuật của tủ vào 8DH10. Loại tủ Cách điện Uđm(kV) IđmA lộ cáp IđmA lộ MBA IN kA 1S IN Amax 8DH10 SF6 12 1250 200 25 63 * Các máy biến áp chọn các át tô mát của hãng Merlin Gerin. Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 79 + Với trạm 2 máy biến áp đặt 5 tủ: 2 tủ át tô mát tổng, 1 tủ át tô mát phân đoạn và 2 tủ át tô mát nhánh (hình 4-8b) Cụ thể chọn các át tô mát như sau: Dòng lớn nhất qua át tô mát tổng của máy biến áp 500 kVA là: Imax = )(68,721 4,0.3 500 A= Dòng lớn nhất qua át tô mát tổng của máy biến áp 1000 kVA là: Imax = )(37,1443 4,0.3 1000 A= Chủng loại và số lượng các át tô mát chọn được ghi trong bảng 4-15. Bảng 4 -15: Bảng chọn áptômát đặt trong các trạm biến áp phân xưởng hãng Merlin Gerin. Trạm BA Loại Số lượng Uđm(V) Iđm(A) IN(kA) T1 NS - 600E 3 500 600 10 NS -400E 4 500 400 10 T2 CM-1600N 3 500 1600 50 C- 801N 4 500 800 25 T3 NS - 600E 1 500 600 10 NS - 400E 2 500 400 10 T4 NS - 600E 1 500 1600 50 NS - 400E 2 500 800 25 *Lựa chọn dao cách ly phía cao áp trạm biến áp phân xưởng. Chọn dao cách ly đặt trong nhà loại PB - 10/ 400 cho tất cả các trạm biến áp phân xưởng. Dao cách ly PB - 10/ 400 có các thông số kỹ thuật sau: Loại Uđm(kV) Iđm (A) Dòng điện ổn định động (kA) Iôđn (kA) IXK IXK Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 80 PB –10/400 10 400 50 29 10 Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 81 * Lựa chọn cầu chì cao áp trạm Chọn cầu chì loại ΠP -10 đặt trong nhà do Liên Xô chế tạo có các thông số kỹ thuật sau: Loại Uđm(kV) Iđm (A) Icắt (A) Scắt (MVA) Iđm dây chảy (A) ΠP –10 10 100 12 300 75 *Lựa chọn máy biến dòng. Chọn máy biến dòng loại TΦ – 10 có các thông số kỹ thuật sau: Loại Uđm(kV) Iđm (A) Icắt (A) Sđm (MVA) Số cuộn dây TC ΠP –10 10 15-600 1 20 75 *Lựa chọn máy biến áp đo lường. Trên mỗi trạm phân phối trung tâm đặt một máy biến áp đo lường loại 3 pha 5 trụ HTM – 10 có các thông số kỹ thuật sau. Loại Uđm(V) Công suất đm theo cấp chính xác (VA) Sđm (VA) Sơ cấp Thứ cấp 0,5 1 3 HTM-100 10000 100 120 200 480 1200 Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 82 Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 83 Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 84 IV. TÍNH TOÁN NGẮN MẠCH - KIỂM TRA CÁC THIẾT BỊ Đà CHỌN. 1. Tính toán ngắn mạch. Để lựa chọn, kiểm tra dây dẫn, thanh dẫn các khí cụ điện khác cần tính các điểm ngắn mạch: + N1 tại thanh cái trạm PPTT để kiểm tra máy cắt, thanh góp. + N2 phía cao áp các trạm BAPX để kiểm tra cáp và tủ cao áp các trạm, N1 N2 MC ĐDK BATG PPTT BAPX Sơ đồ thay thế: N1 N2 HT XHT Z1 Z2 Trong đó: XHT - Điện kháng đẳng trị của hệ thống. Z1 là tổng trở của đoạn đường dây từ trạm biến áp trung gian đến trạm phân phối trung tâm. Z2 là tổng trở của cáp từ trạm phân phối trung tâm đến trạm biến áp phân xưởng. • Tính điện kháng của hệ thống XHT - Khi tính toán ngắn mạch phía cao áp vì không biết cấu trúc cụ thể của hệ thống điện quốc gia nên chỉ tính gần đúng điện kháng của hệ thống thông qua công suất ngắn mạch của máy cắt đầu nguồn và coi hệ thống có công suất vô cùng lớn. Điện kháng của hệ thống được tính theo công thức : Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 85 N HT S UX 2 = ( )Ω (4-29) Trong đó: SN = 200 MVA UHT = 1,05. Uđm = 1,05. 10 = 10,5 kV Thay số vào công thức 4 - 29 ta được: XHT = ).(55,0200 5,10 2 Ω= Thông số đường dây trên không và cáp ghi trong bảng 4 - 16. Dòng ngắn mạch tại N1: ( )212111 .3.3 HT tbtb N XXR U Z I U ++ == ( ) 41,355,0155,199,0.3 5,10 221 = ++ =NI (kA) 41,3.8,1.2.8,1.2 11 == NXKN II =8,68 (kA) . Dòng ngắn mạch tại N2: IN2 = ∑Z U tb .3 . Trong đó: HTXZZZ ++=∑ 21 ( ) ( )221221 HTXXXRR ++++= = ( ) ( )22 55,000099,0155,10074,099,0 ++++ = 1,976 (Ω ). Thay số ta có: IN2 = 976,1.3 5,10 = 3,068 (kA). )(808,7068,3.8,1.22 kAI XKN == Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 86 Các điểm N2 khác tính toán tương tự kết quả ghi trong bảng 4-17. Bảng 4-16.Thông số của đường dây trên không và cáp. Đường dây F (mm2) L (km) R0 (Ω /km) X0 (Ω /km) R(Ω ) X(Ω ) BATG - PPTT 95 6 0,33 0,385 1,98 2,31 PPTT - T1 25 2x0,02 0,74 0,099 0,0074 0,00099 PPTT - T2 35 2x0,03 0,52 0,095 0,0078 0,00143 PPTT - T3 16 2x0,13 1,15 0,113 0,07475 0,00734 PPTT - T4 25 2x0,15 0,74 0,099 0,0555 0,00742 Bảng 4-17. Kết quả tính dòng điện ngắn mạch. Điểm tính N IN (kA) IXK (kA) Thanh cái PPTT 3,41 8,68 Thanh cái T1 3,06 7,808 Thanh cái T2 3,06 7,808 Thanh cái T3 3,00 7,653 Thanh cái T4 3,02 7,691 2. Kiểm tra các thiết bị điện đã chọn. a. Kiểm tra ổn định nhiệt của cáp. Chỉ cần kiểm tra tuyến có dòng ngắn mạch lớn nhất. Tiết diện ổn định nhiệt của cáp được tính theo công thức 4.22 (TL1) Fmin = tI .. ∞α (mm2) Lấy thời gian tồn tại ngắn mạch t = 0,5 (s) α : Hệ số nhiệt độ, cáp lõi đồng lấy α = 6. Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 87 I ∞ : Dòng điện ngắn mạch ổn định. Fmin = 6. 3,41. 5,0 = 14,46 mm2. So sánh với cáp đã chọn ở bảng 4-7 ta có Fcáp = 25mm2 > 14,46 mm2. Vậy cáp đã chọn thỏa mãn điều kiện ổn định nhiệt. b. Kiểm tra máy cắt và thanh cái. Máy cắt tại trạm phân phối trung tâm là loại 8DC11 có dòng cắt Icắt = 25kA. và thanh cái ở trạm PPTT có dòng ổn định động Iôđ = 63kA lớn hơn rất nhiều so với dòng ngắn mạch IN =3,41(kA), và dòng xung kích IXK = 8,68 (kA) tại điểm ngắn mạch trên thanh cái trạm PPTT vì vậy máy cắt 8DC11 và thanh cái đã chọn đạt yêu cầu. Bảng chọn máy cắt. Loại MC Uđm (kV) Iđm (A) IN, kA max IN, kA 1-3s 8DC11 12 1250 63 25 Bảng kết quả kiểm tra máy cắt. Các đại lượng kiểm tra Điều kiện Điện áp định mức (kV) UđmMC > Umạng 12 > 10 Dòng điện định mức (A) IđmMC > Itt Dòng cắt định mức (kA) Ic. đmMC > IN 25 > 3,41 Dòng ổn định động (kA) Iôđ MC > Ixk Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 88 63 > 8,68 Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 89 CHƯƠNG 5: BÙ CÔNG SUẤT PHẢN KHÁNG Vì phụ tải của nhà máy chủ yếu là phụ tải động lực mà phụ tải động lực tiêu thụ nhiều công suất phản kháng, việc truyền tải một lượng lớn công suất phản kháng trên đường dây sẽ gây ra rất nhiều tốn kém do phải tăng thiết bị đương dây và thiết bị phân phối, làm tăng tổn thất điện năng cũng như tổn thất điện áp trong hệ thống điện và làm giảm khả năng tải của đường dây và máy biến áp… Trong khi đó có thể tạo ra công suất phản kháng tại nơi tiêu thụ điện bằng các thiết bị bù như máy bù đồng bộ và tụ điện tĩnh. Đối với hệ thống thì việc bù công suất phản kháng phải dựa trên cơ sở tính toán kinh tế và kỹ thuật. Nhưng đối với một xí nghiệp công suất nhỏ thì việc bù công suất phản kháng chủ yếu là để thỏa mãn hệ số công suất cosϕ . Thông thường các nhà máy hay xí nghiệp đều vận hành với hệ số công suất cosϕ rất thấp. Vì vậy người ta phải bù công suất phản kháng để nâng cao cosϕ theo yêu cầu. Do vậy vấn đề bù công suất phản kháng là việc vô cùng cần thiết trong thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy. I. XÁC ĐỊNH DUNG LƯỢNG BÙ CẦN THIẾT CHO TOÀN NHÀ MÁY. Theo kết quả tính toán ở phần trước, công suất tính toán của toàn nhà máy như sau: Ptt = 1883,1 (kW) Qtt = 1786,2 ( kVAr). Stt = 2595,5 ( kVA ). cosϕ = 0,72. Mục tiêu là bù một lượng công suất phản kháng khác sao cho hệ số công suất của nhà máy đạt 0,95. Lượng công suất phản kháng cần bù thêm được tính như sau: Qbù = Ptt . ( 21 ϕϕ tgtg − ) (kVAr) ( 5-1 ) (TL1) Ptt : công suất tính toán của toàn nhà máy. Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 90 ϕ 1: góc ứng với hệ số công suất trung bình cosϕ 1 trước khi bù. ϕ 2: góc ứng với hệ số công suất ( cosϕ 2 ) muốn đạt được sau khi bù. cosϕ 1 = 0,72 -> tgϕ 1 = 0,96 cosϕ 2 = 0,95 -> tgϕ 2 = 0,329. Thay các giá trị vào công thức ( 5-1 ) ta được : Qbù = 1883,1. (0,96 - 0,329 ) = 1188,23 (kVAr). Như vậy để đạt được hệ số công suất cosϕ = 0,95 thì nhà máy phải bù thêm một lượng công suất phản kháng nữa là 1188,23 (kVAr). Việc bù công suất phản kháng có thể thực hiện được bằng tụ điện tĩnh hoặc máy bù đồng bộ. Nhưng do nhà máy có công suất tương đối nhỏ, diện tích hẹp, dung lượng bù không lớn nên chỉ hợp với thiết bị bù là tụ điện tĩnh. Tụ điện tĩnh có ưu điểm là giá thành rẻ, lắp đặt nhiều vận hành đơn giản kích thước nhỏ và rất phù hợp với điện áp thấp nhất là phía hạ áp 0,38kV. II. PHÂN BỐ DUNG LƯỢNG BÙ CHO CÁC NHÁNH . Căn cứ vào sơ đồ cung cấp điện của nhà máy ở dưới đây ở dạng hình tia nên để giảm tổn thất điện năng và điện áp cho các phụ tải ta sẽ đặt tụ bù tại các tủ phân phối của các nhà xưởng. Để việc đặt tụ bù có hiệu quả trong mạng hình tia thì dung lượng bù tại mỗi điểm được xác định theo công thức : Qbù i = Qi - i bu R QQ )( −∑ .Rtđ (kVAr) (5-2) (TL1) Trong đó : Qbù i - Dùng lượng bù ở nhánh thứ i. Q ∑ - Tổng phụ tải phản kháng của nhà máy. (kVAr) Qbù - Dung lượng cần phải bù cho toàn nhà máy (kVAr) Qi - Phụ tải phản kháng của nhánh thứ i. Ri Điện trở đường dây của nhánh thứ i. Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 91 Rtđ - Điện trở tương đương của mạng . Rtđ = nRRR 1...11 1 21 +++ (5-3) (TL1) Từ kết quả bảng 5-2 ta tính dung lượng bù cho nhánh 1 là: Qbù 1 = Q1 -(Q ∑ -Qbù) . 1R Rtd =353,5 -(1786,2 - 1188,23) 0074,0 00359,0 =63,40 (kVAr). Dung lượng bù ở các nhánh còn lại cũng được tính tương tự . Kết quả ghi ở bảng 5-1. Bảng 5-1: Đường dây R0 L( km) R Rtđ Qi Qbù i PPTT - T1 0,74 2x0,02 0,0074 0,00359 353,5 63,40 PPTT - T2 0,52 2x0,03 0,0078 945,4 670,18 PPTT - T3 1,15 2x0,13 0,07475 222,62 193,9 PPTT - T4 0,74 2x0,15 0,555 579,75 575,88 III.CHỌN THIẾT BỊ BÙ. Như đã trình bày ở phần trước, vì nhà máy bù công suất phản kháng bằng tụ điện tĩnh tại các tủ phân phối của phân xưởng. Vậy chọn tụ có điện áp định mức là 380V gồm các bộ tụ 3 pha nối tam giác được bảo vệ bằng áptomat, số lược các tụ được chọn dựa vào công suất bù tính toán của phân xưởng . Ở đây ta dùng các bộ tụ KC2- 0,38 - 36 - 3Y3 có: Uđm = 0,38kV Công suất 36 kVAr do liên xô chế tạo . Với nhánh số 1, công suất cần bù là 63,40 kVAr vậy số bộ tụ cần dùng là n = 2 bộ. Công suất bù thực tế của nhánh 1 là 72 kVAr. Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 92 Với các nhánh khác cũng tính toán tương tự , số luợng và công suất cần bù ghi trong bảng 5-2. Tên đường dây Qbù tt (kVAr) Loại tụ Số bộ tụ Qbù thực tế (kVAr) TPP -T1 63,40 KC2 - 0,38 - 36 - 3Y3 2 72 TPP -T2 670,18 KC2 - 0,38 - 36 - 3Y3 19 684 TPP -T3 193,9 KC2 - 0,38 - 36 - 3Y3 6 216 TPP -T4 575,88 KC2 - 0,38 - 36 - 3Y3 16 576 Tổng công suất phản kháng bù thực tế cho nhà máy là : Qbù2 = 72 + 684 + 216 + 576 = 1548 (kVAr) Hệ số công suất của nhà máy sau khi bù là : cosϕ = ( )22 15482,17861,1883 1,1883 −+ = tt tt S P cosϕ = 0,99 Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 93 Rc1 Rc2 Rc3 Rc4 RB1 RB2 RB3 RB4 Q1 Qb1 Q2 Qb2 Q3 Qb3 Q4 Qb4 PPTT s¬ ®å ph©n bè c«ng suÊt bï trong toμn nhμ m¸y Tªn tr¹m T1 T2 T3 T4 Qbï i (kVAr) Qbï, (kVAr) 63,40 72 670,18 684 193,9 216 575,88 576 KÕt qu¶ tÝnh to¸n Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 94 CHƯƠNG 6 : TÍNH TOÁN NỐI ĐẤT Nối đất là biện pháp an toàn hệ thống cung cấp điện vì đặc điểm quan trọng của hệ thống cung cấp điện phân bổ đều trên diện tích rộng và thường xuyên có người làm việc với các thiết bị điện, nếu cách điện của các thiết bị điện bị chọc thủng và người vận hành không tuân theo các quy tắc an toàn thì tại các vỏ thiết bị, các cầm tay v.v… sẽ có điện gây nguy hiểm cho vận hành. Sét đánh trực tiếp hoặc gián tiếp vào thiết bị điện không những làm hư hỏng các thiết bị điện mà còn gây nguy hiểm cho người vân hành. Vì vậy trong hệ thống cung cấp điện nhất thiết phải có biện pháp an toàn có hiệu quả và tương đối đơn giản là thực hiện nối đất và đặt các thiết bị chống sét . Việc nối đất cho các bộ phận kim loại mà có khả năng có điện khi cách điện bị hỏng nhằm đảm bảo cho điện thế tiếp xúc luôn có giá trị không gây nhuy hiểm cho con người. Tùy theo tính chất của từng mạng điện ( dòng điện chạm đất nhỏ hay lớn, thời gian tồn tại lâu hay ngắn …), tùy thuộc vào mức độ của việc nối đất có giá trị phù hợp. Điện trở nối đất của một cọc hay một vật nối đất có kích thước nhỏ thường không thõa mãn được trị số cần thiết nen thường phải dùng cả hệ thống nối đất khác mới đạt yêu cầu. I. TÍNH ĐIỆN TRỞ NỐI ĐẤT CẦN THIẾT . Hệ thống cung cấp điện của nhà máy gồm 2 cấp điện áp là 10kV và 0,4kV. Mạng điện 10kV có trung tính cách điện đối với đất, dòng điện chạm đất nhỏ và tồn tại khá lâu. Mạng điện 0,4 kV có trung tính trực tiếp nối đất nhưng dòng điện chạm đắt thường không đủ làm cho các bộ phận bảo vệ cắt mạch. Vì vậy xác suất chạm vỏ rất cao nên việc nối đất an toàn cho các thiết bị trong nhà máy là cần thiết . Các thiết bị ở cả 2 cấp điện áp sẽ được sử dụng chung một hệ thống nối đất . Theo quy định về an toàn trong trường hợp này điện áp tiếp xúc không được vượt quá 125V. Dòng điện chạm đất trong mạng 10kV là 30A. Điện trở nối đất được xác định theo công thức sau: Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 95 rđ )(Ω≤ d d I U (7-1) (TL1) Trong đó : rđ - Điện trở nối đất (Ω ). Uđ - Điện áp rơi trên điện trở nối đất . Iđ - Dòng điện chạm đất . Như vậy điện trở nối đất cần thực hiện ở đây là : rđ d d I U≤ = .16,4 30 125 Do điện trở nối đất trong mạng 0,4kV theo quy định không vượt quá 4Ω . Vì vậy điện trở nối đất cần thực hiện ở đay là 4Ω . II. XÁC ĐỊNH ĐIỆN TRỞ NỐI ĐẤT NHÂN TẠO . Khi tính toán xây dung hệ thống nối đất cần sử dụng triệt để hệ thống nối đất tự nhiên như sử dụng các ống dẫn nước hay các ống bằng kim loại trong đất. Các kết cấu bằng kim loại của nhà cửa, các công trình có nối đất v.v… làm trang bị nối đất . Đối với các xí nghiệp công nghiệp thường lấy điện trở nối đất tự nhiên là 8(Ω ). Trong khi đó điện trở nối đất theo yêu cầu là 4(Ω ) vì vậy phải xây dung thêm một hệ thống nối đất nhân tạo . Điện trở nối đát nhân tạo phải được giá trị sau: Rnt = 848 4.8. =−=− dtn dtn RR rR (Ω ) III. THIẾT KẾ NỐI ĐẤT NHÂN TẠO . Nối đất nhân tạo thường được thực hiện bằng cạc thép, ống thép, thanh thép dẹ hình chữ nhật hoặc thép góc dài 2-3 m chôn sâu xuống đất sao cho đầu trên của chúng cách mặt đất khoảng 0,5-0,7m. Các ống thép hay thanh thép đó được nối với nhau bằng các thanh thép nằm ngang chôn sâu khoảng 0,5 -0,7(m). Dây nối đất có tiết diện thõa mãn độ bền cơ khí và ổn định nhiệt, chiẹu đwocj dòng điẹn cho phép lâu dài . Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 96 Chọn cọc thép góc (L60 x60mm) có độ dài 2,5(m). chôn sâu dưới đất, đầu trên của cạc cách mặt đất 50(mm) . Các cọc này được nối với nhau bằng thanh dẹt 50(mm), hàn ở đầu trên của cọc, cách mặt đất 50(cm). Điện trở suất của đất p =2,10 4 (Ω /cm). Tra phụ lục 2-66 trang 162 (Giáo trình cung cấp điện tập 2). Đối với loại đất khô ta có : kmax thanh = 4,5. kmax cọc = 1,4. *Xác định điện trở nối đất của một cọc . RIC = max.. 366,0 k l ρ (lg 14 14log 2 12 − ++ t t d l ) (Ω ) (7-2) (TL1) Trong đó : R1C - Điện trở nối đát của một cọc (Ω ) 1 -chiều dài của cọc 1=250 (cm) ρ -Điện trở suất của đất : ρ = 2.10 4 Ω /cm. d - Đường kính của cọc (cm). Ở đây sử dụng thép góc, đường kính ngoài đẳng trị được tính : d = 0,95b = 0,95.6 = 5,7(cm) t - độ chôn sâu : t = 0,7 + 2,5/2 = 1,95(cm) kmax - hệ số mùa : kmax = 1,5. Thay các giá trị vào công thức (7-2 ta được. R1c = )(3,91250195.4 25095,1.4log 2 1 7,5 250.2lg5,1.10.2. 250 366,0 4 Ω=⎟⎠ ⎞⎜⎝ ⎛ − ++ Bố trí cọc theo vòng kín chữ nhật khoảng các giữa 2 cọc gần nhau là : a = 5m ; tỉ số 2 5,2 5 == l a Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 97 Tra phụ lục 6.6 trang 394 (TL1) với cách bố trí cọc theo vòng kín hình chữ nhật và tỉ số l a = 2 ta được hệ số sử dụng của cọc là 0,64. Xác định sơ bộ số cọc cần là: n = 8.17 64,0.8 3,91 . 1 == dc c Rn R (cọc) Chọn số cọc là 17 vì trong hệ thống nối đất còn có thành phần cửa thanh dẫn. Với số cọc là 17 thì sẽ phải dùng thanh dài là: L = a.n = 5.17 = 85 (m) Chôn sâu50(cm), hệ số sử dụng của thanh là 0,32. Xác định điện trở của thanh nối nằm ngang . Chọn p =2.10 4 Ω /cm. L - Là chiều dài của thanh nối (cm) kt - hệ số mùa, chọn kt =2 b - bề rộng thanh nối (cm), b =50 9 (mm) t - Độ chôn sâu của thanh nối : t =50 (cm). Thay các giá trị cụ thể vào công thức (7 -3) ta tính được điện trở nối đất của thanh là : Rt = )(3150.5 8500.2lg.2.10.2. 32,0.8500 366,0 24 Ω= Vậy điện trở nối đất chính xác của hệ thống cọc cần thiết là : Rt = 7,10831 31.8. . . =−=td td RR RR (Ω ) Vậy số cọc cần dùng là : n = 3,13 7,10.64,0 3,91 . == csd lc RK R (cọc) Vậy ta chọn 17 cọc trong phần tính sơ bộ là thõa mãn yêu cầu nối đất . Khi đó điện trở nối đất của hệ thống cọc là : Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 98 Rc = )(4,817.64,0 3,91 . 1 Ω== nK R sd C * Điện trở của thiết bị nối đất gồm cả hệ thống cọc và thanh nối nằm ngang là : Rcđ = )(6,631.4,8 31.4,8. Ω=+=+ tc tc RR RR * Điện trở nối đất của cả hệ thống thực tế là : Rtt = ).(6,386,6 8.6,6* Ω=++ tc tnnd RR Rr Vậy hệ thống nối đất nhân tạo với số cọc là 17 và bố trí theo chu vi hình chữ nhật với các số liệu như trên ta đạt được điện trở nối đất nhân tạo là 8,4 (Ω ). Kết hợp với hệ thống là 3,6(Ω )nhỏ hơn điện trở nối đất theo quy định là 4(Ω ). Vậy hệ thống nối đất như trên thõa mãn yêu cầu của nối đất an toàn . Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 99 PHẦN II THIẾT KẾ HỆ THỐNG CHIẾU SÁNG CHƯƠNG I KHÁI NIỆM VỀ ÁNH SÁNG 1.1. KHÁI NIỆM CHUNG VỀ ÁNH SÁNG. Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 100 1. Sóng điện từ: Ta gọi bức xạ điện từ của một vật là hiện tượng lan truyền đồng thời theo đường thẳng của trường biểu diễn bằng véctơ cường độ điện trường E r và từ trường biểu diễn bằng véctơ từ cảm B r , chúng có các tính chất sau đây: Sự phân bố trường theo phương truyền kí hiệu X r là xoay chiều hình sin, có bước sóng λ và tiến hành trong hai mặt phẳng vuông góc sao cho Xr , Er , Br tạo nên một tam diện thuận. Các biên độ của trường tại mọi điểm tỉ lệ nghịch với khoảng cách từ điểm đó đến nguồn phát. Sự phân bố trường điện từ ở xa nguồn có biên độ suy giảm, có vận tốc phụ thuộc vào môi trường truyền sóng, còn gọi là vận tốc truyền hay vận tốc pha, do vậy ở một thời điểm đã cho trong không gian trường điện từ có tần số giao động v. Một nguồn bức xạ bất kỳ ví dụ mặt trời phát vô số bức xạ: Số phương xung quanh nguồn là vô hạn. Với mỗi phương X r có vô số mặt phẳng có thể chứa E r , B r . Trong mỗi cặp mặt phẳng chứa E r và B r có vô số sóng điện từ gọi là “sóng phẳng” có bước sóng λ . Khi đó, vận tốc truyền là C = v. λ ( nếu truyền trong môi trường chân không hay không khí thì C = 3.108 m/s). Khi đã có vận tốc truyền sóng, người ta cũng chứng minh được là năng lượng điện từ truyền tải có quan hệ với tích các véc tơ E r ∩ Br và được thể hiện bằng các lượng tử hữu hạn tuân theo các quy luật cơ học lượng tử. Có thể nói một cách đơn giản rằng sóng điện từ truyền các “ hạt” nhỏ bằng năng lượng gọi là các phô-tôn năng lượng. Năng lượng: W = h.v Trong đó: h là hằng số Blank lấy bằng 6,6.10-34 J/ Hz. Đồ án tốt nghiệp Trịnh Văn Phương HTĐ - K40 Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy đường 101 2. Bức xạ, ánh sáng, màu sắc: Mọi vật thể đều bức xạ ra không gian một năng lượng nhất định dưới dạng sóng của điện từ. Năng lượng đó phát sinh ra sự dao động của các phần tử vật chất cấu tạo nên vật. Khi các phân tử hay các phân tử bị kích thích các điện từ (electron) của chúng thay đổi mức năng lượng khác, đồng thời giải phóng năng lượng dưới dạng sóng điện từ và các hạt phô - tôn. Các bức xạ của vật phát ra tất cả các bước sóng từ 0 đến ∞, nhưng thực nghiệm đã xác định dược rằng chỉ các bức xạ có bước sóng nằm trong giải ưu tiên hẹp từ 380 nm → 760 nm mới có tác dụng lên tế bào thần kinh võng mạc và có cảm nhận nhìn thấy được. Như vậy, ánh sáng nhìn thấy được là những sóng điện từ có mang năng lượng. 1.2. PHỔ CỦA ÁNH SÁNG. Năng lượng của ánh sáng phân bổ không đều cho từng bước sóng, đồng thời gây cảm giác cho mắt người của từng loại là khác nhau. Nghĩa là mỗi bước sóng xác định sẽ gây ra trong mắt người một cảm giác màu sắc nhất định. Người ta cũng đã chứng minh được rằng phổ của các bước sóng ánh sáng gồm 7 màu sắc khác nhau từ cận màu tím tương ứng với bước sóng λ = 380 nm đến cận màu đỏ tương ứng với bước sóng λ = 780 nm. Giữa các màu này không có ranh giới rõ rệt, do đó phổ ánh sáng thấy dược là phổ ánh sáng liên tục. Trong quang phổ của ánh sáng nhìn thấy được, mắt ta cảm nhận nhiều nhất với ánh sáng có bước sóng λ = 550 nm . Còn hai cận tím và đỏ tương ứng với bước sóng λ = 380 nm và λ = 780 nm thì mắt ta hầu như không có tác dụng