Đề tài Khai thác du lịch bền vững ở Bà Rịa Vũng Tàu

Trang: 1 MỤC LỤC Chương I ............................................................................................................................................. 3 GIỚI THIỆU CHUNG ..................................................................................................................... 3 I.1. ĐẶT VẤN ĐỀ ........................................................................................................................ 3 I.2. NHIỆM VỤ LUẬN VĂN ...................................................................................................... 3 I.3. NỘI DUNG LUẬN VĂN ....................................................................................................... 3 Chương II ............................................................................................................................................ 4 TỔNG QUAN .................................................................................................................................... 4 II.1. TỔNG QUAN VỀ DỰ ÁN KHU DU LỊCH VÀ BIỆT THỰ CAO CẤP OCEANAMI .. 4 II.1.1. Giới thiệu chung về dự án ............................................................................................. 4 II.1.2. Hiện trạng vị trí khu vực .............................................................................................. 5 II.1.3. Quy mơ dự án & các hạng mục dự án. ........................................................................ 8 II.2. TỔNG QUAN VỀ NƢỚC THẢI SINH HOẠT VÀ PHƢƠNG PHÁP XỬ LÝ ............... 9 II.2.1. Tổng quan về nƣớc thải sinh hoạt ................................................................................ 9 II.2.2. Quy chuẩn đánh giá chất lƣợng nƣớc thải sinh hoạt ................................................. 9 II.2.3. Các phƣơng pháp xử lý nƣớc thải sinh hoạt ............................................................... 9 II.2.4. Nguyên tắc lựa chọn cơng nghệ xử lý nƣớc thải sinh hoạt....................................... 16 II.3. CÁC CƠNG TRÌNH XỬ LÝ NƢỚC THẢI THỰC TẾ. ................................................. 16 Chương III ........................................................................................................................................ 19 LỰA CHỌN CƠNG NGHỆ XỬ LÝ ............................................................................................. 19 III.1. TÍNH TỐN CƠNG SUẤT XỬ LÝ .................................................................................. 19 III.1.1. XÁC ĐỊNH NHU CẦU SỬ DỤNG NƢỚC ............................................................... 19 III.1.2. CƠNG SUẤT HỆ TH NG XỬ LÝ NƢỚC THẢI CHO CƠNG TRÌNH. ............. 23 III.2. NỒNG ĐỘ BẨN CỦA NƢỚC THẢI VÀ MỨC ĐỘ XỬ LÝ CẦN THIẾT ................... 24 III.2.1. Nồng Độ Bẩn Của Nƣớc Thải ..................................................................................... 24 III.2.2. Mức độ xử lý cần thiết ................................................................................................. 24 III.3. CÁC YÊU CẦU THIẾT KẾ ............................................................................................... 25 III.4. CƠNG NGHỆ XỬ LÝ ĐƢỢC ĐỀ XUẤT ......................................................................... 26 III.5. PHÂN TÍCH ƢU VÀ NHƢỢC ĐIỂM CƠNG NGHỆ ĐƢỢC ĐỀ XUẤT ..................... 31 III.5.1. Ƣu điểm ........................................................................................................................ 31 III.5.2. Nhƣợc điểm .................................................................................................................. 31 III.6. MỘT S CHỨNG MINH THỰC TẾ VỀ HIỆU QUẢ XỬ LÝ NƢỚC THẢI SINH HOẠT BẰNG PHƢƠNG PHÁP LỌC MÀNG VI LỌC MBR ................................................... 32 Chương IV ........................................................................................................................................ 33 TÍNH TỐN THIẾT KẾ CÁC CƠNG TRÌNH ĐƠN VỊ ........................................................... 33 IV.1. THƠNG S TÍNH TỐN .................................................................................................. 33 IV.2. TÍNH TỐN THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH ĐƠN VỊ ......................................................... 33 IV.2.1. Lƣới chắn rác ............................................................................................................... 33 IV.2.2. Bể điều hịa ................................................................................................................... 34 IV.2.3. Bể trung hịa ................................................................................................................. 36 Trang: 2 IV.2.4. Bể phản ứng sinh học hiếu khí ................................................................................... 38 IV.2.5. Bể tách nƣớc bằng màng vi lọc (MBR) ...................................................................... 43 IV.2.6. Bể ổn định ..................................................................................................................... 51 IV.2.7. Bể chứa bùn .................................................................................................................. 53 Chương V ......................................................................................................................................... 55 KHÁI TỐN GIÁ THÀNH XỬ LÝ ............................................................................................. 55 V.1. Chi phí xây dựng cơ bản ..................................................................................................... 55 V.2.1. Chi phí nhân cơng ........................................................................................................ 59 V.2.2. Chi phí hĩa chất: ......................................................................................................... 59 V.2.3. Chi phí bảo dƣỡng và sửa chửa: ................................................................................ 59 V.2. Chi phí xử lý cho 1 m³ nƣớc thải ........................................................................................ 59 Chương VI ........................................................................................................................................ 61 QUẢN LÝ VÀ VẬN HÀNH HỆ TH NG .................................................................................... 61 VI.1. Vận hành hệ thống xử lý nƣớc thải ............................................................................... 61  Quy trình hoạt động bể lọc màng vi lọc MBR .......................................................... 61 VI.2. Những sự cố cĩ thể xảy ra khi vận hành và biện pháp khắc phục .................................. 66 VI.2.1. Sự cố chung .................................................................................................................. 66 VI.2.2. Sự cố nhĩm thiết bị xử lý ............................................................................................ 66 VI.2.3. Sự cố ở nhĩm thiết bị điều khiển ................................................................................ 67 VI.2.4. Sự cố ở nhĩm thiết bị cơ điện ..................................................................................... 68 VI.3. Bảo trì, bảo dƣỡng hệ thống ............................................................................................... 71 Chương VII ....................................................................................................................................... 72 NHẬN XÉT VÀ KẾT LUẬN ......................................................................................................... 72 Tài liệu tham khảo .......................................................................................................................... 73 Danh sách bản vẽ 1. Sơ đồ cơng nghệ 2. Mặt bằng khu xử lý 3. Mặt bằng đáy bể điều hồ 4. Mặt cắt và các chi ti t Trang: 3 Chương I GIỚI THIỆU CHUNG I.1. ĐẶT VẤN ĐỀ Bà Rịa Vũng Tàu là một tỉnh ven biển, địa hình cĩ rừng, núi, đồng bằng, bờ biển dài, thoải cĩ nhiều bãi tắm đẹp, cĩ nhiều khu di tích lịch sử văn hố nổi ti ng và những khu rừng tài nguyên sinh dọc theo bãi biển…Những ưu đãi của thiên nhiên tạo cho Bà Rịa Vũng Tàu điều kiện thuận lợi để phát triển du lịch, đặc biệt là du lịch nghỉ dưỡng biển và du lịch sinh thái. Bà Rịa Vũng Tàu là một trong bảy khu vực trọng điểm ưu tiên phát triển du lịch cả một nước, một địa bàn du lịch cĩ vị trí đặc biệt quan trọng trong hệ thống tuy n điểm du lịch của vùng du lịch Nam Trung Bộ và Nam Bộ nĩi riêng và của cả nước nĩi chung, với nhiều tài nguyên du lịch đa dạng và phong phú. Việc khai thác du lịch bền vững phải gắn liền với nhiệm v bảo vệ mơi trường. Một trong những yêu c u đặt ra cho các dự án du lịch nĩi trung và các dự án du lịch đặc thù của tình nĩi riêng là v n đề ơ nhi m nguồn nước. I.2. NHIỆM VỤ LUẬN VĂN Dựa vào tính ch t nước thải, ki n trúc k t c u, diện tích và vị trí của cơng trình, cũng như hệ thống hạ t ng kỹ thuật bên ngồi cơng trình, tính tốn thi t k thơng số kỹ thuật của hệ thống xử lý nước thải sinh hoạt cho dự án khu du lịch và biệt thự cao c p OCE N MI sao cho ch t lượng nước thải sau khi xử lý đạt cột giá trị C QCVN1 : 8 BTMT trước khi tận d ng làm nguồn nước sử d ng cho hệ thống tưới c y, và phù hợp với vốn đ u tư đưa ra. I.3. NỘI DUNG LUẬN VĂN - Giới thiệu chung – tổng quan về dự án khu du lịch và biệt thự cao c p OCEANAMI - Tổng quan về nước thải sinh hoạt và cơng nghệ xử lý. - Đề xu t các phương án xử lý nước thải sinh hoạt. - Lựa chọn phương án xử lý phù hợp. - Tính tốn thi t k các cơng trình đơn vị. - Tính tốn chi phí xây dựng, chi phí xử lý 1m³ nước thải. - X y dựng k hoạch quản lý và vận hành hệ thống xử lý nước thải. - Thực hiện các bản v thi t k chi ti t các bồn bể Trang: 4 Chương II TỔNG QUAN II.1. TỔNG QUAN VỀ DỰ ÁN KHU DU LỊCH VÀ BIỆT THỰ CAO CẤP OCEANAMI II.1.1. Giới thiệu chung về dự án 1. Cơng trình: KHU DU LỊCH VÀ BIỆT THỰ CAO CẤP OCEANAMI. 2. Chủ đầu tƣ CƠNG TY CỔ PHẦN DU LỊCH HOA ANH ĐÀO 3. Địa điểm xây dựng THỊ TRẤN PHƢỚC HẢI, HUYỆN ĐẤT ĐỎ, TỈNH BÀ RỊA VŨNG TÀU 4. Diện tích khu đất: 207.519,70m2 h 1: Phối cả h tổ g thể dự á Dự án thi t k cơ sở c n đáp ứng các m c tiêu sau:  Thi t k tổng thể phải tạo ra được sắc thái riêng, đặc trưng cho khu nghỉ dưỡng, các khu chức năng giao thơng được bố trí hợp lý, n ng cao các tiện ích cho khu nghỉ dưỡng, phù hợp với định hướng phát triển khơng gian thị tr n Phước Hải.  Sắp x p, bố trí cơng trình x y dựng phù hợp với các chỉ tiêu kinh t kỹ thuật, tận d ng ưu th của tự nhiên để tạo ra hướng thốt nước tốt.  Giao thơng giữa các khu chức năng liên hệ d dàng nhưng cũng đảm bảo tính độc lập khép kinh, tạo ra những khơng gian riêng biệt, tổ chức tốt cơng tác cứu nạn, chữa cháy.  Thi t k và đ u nối hệ thống hạ t ng kỹ thuật phù hợp với hiện trạng và quy hoạch hệ thống hạ t ng kỹ thuật khu vực. Trang: 5  Giải pháp thi t k kinh t , hiệu quả và phù hợp với các tiêu chuẩn Thi t k hiện hành.  Tạo ra nguồn việc làm cho nh n d n khu vực l n cận, đĩng gĩp vào sự phát triển kinh t xã hội của địa phương. P ối cả că biệt t ự mẫu. II.1.2. Hiện trạng vị trí khu vực 2. Địa hình địa chất cơng trình:  Với diện tích ph n lớn ph n bố trải dài từ mũi Kỳ V n đ n khu du lịch Thuỳ Dương, mặt giáp núi, mặt giáp biển, chiều ngang chỗ rộng nh t là 3 m, chỗ hẹp nh t là 1 m.  Địa hình cĩ độ dốc thoải theo hướng T y Bắc - Đơng Nam, cao độ đỉnh từ 20- 5m. Phía Đơng Bắc của khu đ t tương đối bằng phẳng với cao độ trung bình 5-7m so với mặt nước biển 3. Vị trí địa lý: Khu đ t quy hoạch thuộc thị tr n Phước Hải, Huyện Đ t Đỏ, tỉnh Bà Rịa Vũng Tàu, được giới hạn bởi:  Phía Tây - T y Bắc : giáp Tỉnh lộ .  Phía Đơng Nam : giáp biển  Phía Tây Nam : giáp đ t bố trí cho qu n đội.  Phía Đơng Bắc : giáp các dự án l n cận. Tổng diện tích đ t trong phạm vi nghiên cứu là 207519,70m2. 4. Khí hậu: Trang: 6  Khu vực nghiên cứu nằm trong vùng nhiệt đới giĩ mùa. Mùa khơ chịu sự chi phối của giĩ mùa Đơng Bắc và mùa mưa chịu ảnh hưởng của giĩ mùa T y Nam. Tuy nhiên, khi vào tới khu vực Vũng Tàu và s u trong đ t liền, hướng giĩ cĩ thay đổi do ảnh hưởng của địa hình khu vực g y nên, do đĩ hướng giĩ chủ y u là Đơng Bắc, Đơng và T y Nam. Vì chịu ảnh hưởng của khu vực vùng duyên hải nên Vũng Tàu và các vùng ph cận cịn chịu ảnh hưởng của giĩ đ t và giĩ biển đổi hướng trong ngày.  Nhiệt độ khơng khí trung bình 6,3oC, dao động từ 16,8 oC đ n 36, oC  Nhiệt độ bề mặt của nước biển: + Lớp bề mặt : 21 - 31 0C + Lớp giữa : 20 - 9 C ở s u từ 1 – 30m + Lớp g n đáy : 21 - 24 0C  Ch độ giĩ: + Từ tháng – 11: thịnh hành giĩ T y và T y Nam. + Từ tháng 11 – 3 năm sau: thịnh hành giĩ Đơng. + Tốc độ giĩ trung bình: ,1 m s. + Tốc độ giĩ lớn nh t quan trắc được là 1 m s hướng Đơng và T y Nam.  Trong các tháng chuyển ti p (tháng và tháng 1 ) hướng giĩ ph n tán rõ rệt, ở h u h t các hướng đều cĩ t n su t của hướng lẫn sức giĩ r t nhỏ.  Độ ẩm khơng khí: + Độ ẩm tương đối trung bình năm : 78% + Độ ẩm tương đối nhỏ nh t : 28%  Lượng mưa: + Lượng mưa trung bình năm : 1.346,8mm + Lượng mưa tháng lớn nh t : 455,3mm + Số ngày mưa trung bình năm : 121  Thủy triều: Đặc điểm thuỷ triều trong vùng biển duyên hải khơng đều xáo trộn giữa nhật triều và bán nhật triều. Nhật triều chi m ưu th hơn. Biên độ lên trung bình khoảng m, biên độ xuống trung bình khoảng .5m, thời gian triều xuống cĩ thể kéo dài 1 h.  Sĩng biển: Độ cao và chu kỳ sĩng trung bình năm là 1,6m và 5,5 gi y. Độ cao và chu kỳ sĩng cực đại là 1 ,5m và 11,5 gi y. Vào thời kỳ mùa hè, hướng sĩng chủ y u là T y Nam, chiều cao sĩng nhỏ hơn 3m và tương đối Trang: 7 ổn định. Vào thời kỳ giĩ mùa Đơng Bắc, chiều cao của sĩng khoảng 5m và hướng chủ y u là Đơng Nam. b) Địa chất thủy văn, địa chất cơng trình  Nước ng m: + Nước ng m trong t ng đá mỏng: Do đặc điểm đá mỏng chủ y u là đá Macma x m nhập, đá phun trào và một ph n đá phi m sét nên khả năng chứa nước r t hạn ch . Nước ng m trong t ng này chỉ gặp ở các đới nứt gãy phá huỷ ki n tạo, triển vọng khơng lớn. + Nước ng m trong các tr m tích bở thời Neogo-Đệ tứ: Đ y là t ng nước ng m cĩ giá trị nh t, nằm trong t ng cát bột sét lẫn cuội sỏi. Tuy nhiên do chiều dày hạn ch nên tiềm năng nước ng m khơng lớn. Nước cĩ ch t lượng tốt, đạt yêu c u sử d ng trong sinh hoạt và cơng nghiệp. Trữ lượng nước cĩ thể đáp ứng cho việc khai thác 6. – 7. m3 ngày đêm. Tuy nhiên, việc khai thác phải h t sức thận trọng vì đ y là vùng ven biển, d bị nhi m mặn n u khai thác quá mức. + Nước ng m trong các tr m tích ven biển: thường bị nhi m mặn, khơng đạt yêu c u sử d ng. + Nước ng m trong các t ng lớp phủ Bazan: cĩ trữ lượng hạn ch , chủ y u là ph n nước ở các tr m tích bở rời dưới Bazan ph n bố ở độ s u hơn.  Địa ch t cơng trình: Theo tài liệu của Ph n viện Qui hoạch Thi t k Nơng Nghiệp đánh giá đ t huyện Long Hải cĩ những nhĩm đ t như sau: đ t cát, đ t phù sa, đ t xám, đ t đen, đ t đỏ vàng. Đánh giá chung về các loại đ t như sau: + Đ t cát: khá xốp, d thốt nước, thuận lợi cho làm đ t và thích nghi với nhiều loại c y. Tuy nhiên tỷ lệ cát quá cao, mùn đạm và các ch t dinh dưỡng th p, khả năng giữ nước kém. + Đ t phù sa: cĩ thành ph n cơ giới r t thay đổi, nhưng nhìn chung cĩ sa c u nhẹ, cát pha, thịt nhẹ đ n thịt trung bình. Trang: 8 + Đ t xám: nghèo ch t dinh dưỡng, khả năng giữ nước kém, một số diện tích đ t xám cĩ t ng mỏng. T ng đ t thường dày, cơ giới nhẹ, d thốt nước, thuận lợi cho cơ giới hố. + Đ t đen: t ng đ t thường r t mỏng lẫn nhiều đá và nhiều k t vốn, nhiều đá lộ đ u. Loại này cĩ c u trúc đồn hợp tơi xốp. + Đ t đỏ vàng: Các đ t hình thành trên đá bazan cĩ nhiều ưu th hơn cả về đặc tính vật lý và hố học, sau đĩ là các đ t n u trên phù sa cổ. Các đ t hình thành trên đá granite và đá phi n sét cĩ nhiều hạn ch . II.1.3. Quy mơ dự án & các hạng mục dự án. 1. Các chỉ tiêu kinh tế kỹ thuật - Chỉ tiêu chung tồn khu: + Tổng diện tích tồn khu : 7.519,7 m + D n số định cư cố định dự ki n : 11 người + D n số định cư vãng lai dự ki n : 3 người + Chỉ tiêu c y xanh đ t c y xanh mặt nước: 15- m người + Chỉ tiêu đ t giao thơng: - 25 m2 người 2. Nội dung quy mơ đầu tƣ. Khu đ t để triển khai x y dựng dự án cĩ nội d ng quy mơ đ u tư như sau: - Khu căn hộ nghỉ dưỡng cĩ tổng diện tích 15. 78,6 m2 gồm khu (khu 1 gồm khối; khu gồm khối; 1 - 180m2 căn hộ) - Khu biệt thự nghỉ dưỡng cĩ tổng diện tích 77.585, m2 gồm: + Biệt thự nghỉ dưỡng sườn đồi: 17 căn (360÷740m2 căn) + Biệt thự nghỉ dưỡng ven biển : 1 căn (9 ÷1 m2 căn), - Khu Resort cĩ tổng diện tích 45.940,21m2 trong đĩ bao gồm các nội dung như sau: + Khu đĩn ti p - điều hành + Khu khách sạn 3 khối + Khu Bungalow 8 căn + Khu dịch v nhà hàng, chăm sĩc sức khỏe … Trang: 9 II.2. TỔNG QUAN VỀ NƢỚC THẢI SINH HOẠT VÀ PHƢƠNG PHÁP XỬ LÝ II.2.1. Tổng quan về nƣớc thải sinh hoạt Nước thải sinh hoạt là nước thải phát sinh từ các hoạt động sinh hoạt của các cộng đồng d n cư như: khu vực đơ thị, trung t m thương mại, khu vực vui chơi giải trí, cơ quan cơng sở,… Các thành ph n ơ nhi m chính đặc trưng thường th y ở nước thải sinh hoạt là BOD5, COD, Nitơ và Phốt pho. Một y u tố g y ơ nhi m quan trọng trong nước thải sinh hoạt đĩ là các loại m m bệnh được l y truyền bởi các vi sinh vật cĩ trong ph n. Vi sinh vật g y bệnh cho người bao gồm các nhĩm chính là virus, vi khuẩn, nguyên sinh bào và giun sán. Nước thải sinh hoạt chứa nhiều ch t ơ nhi m đa dạng và phong phú về thành ph n và tính ch t hữu cơ và vơ cơ. Tùy theo nồng độ thành ph n tính ch t nước thải đ u vào và tiêu chuẩn nước thải sau xử lý mà ta cĩ thề áp d ng các phương pháp xử lý sau đ y một cách riêng lẻ hay k t hợp đồng thời trong một qui trình cơng nghệ xử lý. Đặc trưng của nước thải sinh hoạt - Chứa thành ph n ch t hữu cơ nhiều: BOD5, COD, SS, tổng P, tổng N cao. - Nhiều vi sinh vật g y bệnh. - Thành ph n ch t thải chứa nhiều d u mỡ, ch t tẩy rửa. II.2.2. Quy chuẩn đánh giá chất lƣợng nƣớc thải sinh hoạt Theo Quy chuẩn kỹ thuật quốc gia về nước thải sinh hoạt (QCVN 1 : 8 BTNMT) II.2.3. Các phƣơng pháp xử lý nƣớc thải sinh hoạt Các phương pháp xử lý bao gồm:  Xử lý nước thải sinh hoạt bằng phương pháp cơ học.  Xử lý nước thải sinh hoạt bằng phương pháp hố lý.  Xử lý nước thải sinh hoạt bằng phương pháp hố học.  Xử lý nước thải sinh hoạt bằng phương pháp sinh học.  Xử lý bùn cặn. 1. Phương pháp xử lý cơ học Phương pháp xử lý cơ học được sử d ng loại ra khỏi nước thải t t cả các tạp ch t rắn co kích thước tương đối lớn cĩ thể g y tắc ngh n đường ống, làm hư hại máy bơm cũng như cĩ thể giảm hiệu quả của các bước ti p theo. Những cơng trình xử lý cơ học bao gồm:  Song chắn rác, lưới chắn rác vận hành bằng thủ cơng hoặc vận hành tự động.  Bể điều hồ … Trang: 10 Phương pháp xử lý cơ học cĩ thể loại bỏ khỏi nước thải được 6 % các tạp ch t khơng tan và 20% BOD. 2. Phương pháp xử lý sinh học Bản ch t của phương pháp xử lý sinh học là dựa vào khả năng sống và hoạt động của các vi sinh để ph n hủy – oxy hĩa các ch t hữu cơ ở dạng keo và hịa tan cĩ trong nước thải. Tùy thuộc bản ch t cung c p khơng khí, các phương pháp xử lý sinh học cĩ thể ph n loại hi u khí, kị khí hoặc tùy tiện. Để đạt hiệu quả xử lý sinh học các ch t hữu cơ cao c n bổ sung các ch t dinh dưỡng c n thi t như: Nitơ, Photpho, và một vài nguyên tố hi m khác. Phương pháp xử lý sinh học được áp d ng tương đối rộng do chi phí vận hành và quản lý th p. Những cơng trình xử lý sinh học ph n thành hai nhĩm:  Những cơng trình trong đĩ quá trình xử lý thực hiện trong điều kiện tự nhiên: cách đồng tưới, bãi lọc, hồ sinh học … thường quá trình di n ra chậm.  Những cơng trình trong đĩ xãy ra quá trình thực hiện trong điều kiện nh n tạo: bể lọc sinh học (Biophin), bể làm thống sinh học (Ph n hủy sinh học) … Do các điều kiện tạo nên bằng nh n tạo mà quá trình di n ra nhanh hơn, cường độ mạnh hơn. Quá trình xử lý sinh học cĩ thể đạt hiệu su t khử trùng 99.9% (trong các điều kiện tự nhiên), theo BOD tới 9 – 95%. a) Phƣơng pháp sinh học hiếu khí: Là quá trình xử lý dựa trên sự oxy hĩa ch t hữu cơ trong nước thải nhờ oxy tự do hịa tan. Các cơng tình xử lý sinh học hi u khí trong điều kiện tự nhiên thường được ti n hành trong hồ (hồ hi u khí, kỵ khí ) hoặc trong đ t ngập nước. Tuy nhiên các cơng trình cĩ diện tích mặt bằng lớn nên thường khơng được áp d ng các trạm xử lý mặt bằng giới hạn. Để khắc ph c tình trạng thi u mặt bằng thì cĩ các cơng trình xử lí sinh học hi u khí nh n tạo được dựa trên nguyên tắc hoạt động của bùn hoạt tính hoặc quá trình màng sinh vật. Các cơng trình thường dùng: bể aerotank , kênh oxy hố, bể lọc sinh học, đĩa lọc sinh học.  Bể Aerotank Bể erotank là loại bể sử d ng phương pháp bùn hoạt tính. Nước thải sau khi xử lý sơ bộ cịn chứa ph n lớn các ch t hữu cơ ở dạng hịa tan cùng các ch t lơ lững đi vào bể erotank. Các ch t lơ lững này cĩ một số ch t rắn và cĩ thể là các hợp ch t hữu cơ chưa phải là dạng hịa tan. Các ch t lơ lững là nơi vi khuẩn bám vào để cư trú, sinh sản và phát triển d n thành các hạt cặn bơng, các hạt này to d n và lơ lững trong nước. Chính vì vậy xử lý nước thải ở erotank được gọi là quá trình xử lý với sinh trưởng lơ lững của qu n thể vi sinh vật. Các bơng cặn này cũng chính là bơng bùn hoạt tính. Bùn hoạt tính là các bơng cặn n u sẫm, chứa các hợp ch t h p ph từ nước thải và là nơi cư trú của vi khuẩn cùng các vi sinh vật bậc th p khác sống và phát triển. Trong nước thải cĩ các hợp ch t hữu cơ hịa tan – loại ch t d bị vi sinh ph n hủy nh t. Ngồi ra cịn cĩ các loại hợp ch t hữu cơ khác khĩ ph n hủy hặc các loại hợp ch t hữu cơ chưa hịa tan hay khĩ hịa tan ở dạng keo – các dạng hợp ch t này cĩ c u trúc phức tạp c n được vi khuẩn ti t ra enzim ngoại bào, ph n hủy thành những ch t đơn giản rồi s thẩm Trang: 11 th u qua màng t bào và bị oxy hĩa ti p thành sản phẩm cung c p vật liệu cho t bào hợac sản phẩm cuối cùng là O2 và H2O. Các hợp ch t hữu cơ dạng hịa tan hoặc dạng các ch t lơ lững khĩ hịa tan là các hợp ch t bị oxy hĩa bằng các vi sinh vật khĩ khăn hoặc xãy ra chậm hơn. Hiệu quả làm sạch của bể erotank ph thuộc đặc tính thủy lực của bể hay cịn gọi là hệ số sử d ng của bể, phương pháp nạp ch t nền vào bể và thu hỗn hợp bùn hoạt tính ra khỏi bể, kiểu dáng và đặc trưng của thi t bị làm thống nên khi thi t k phải kể đ n ảnh hưởng trên để chọn kiểu dáng và kích thước bể cho phù hợp. Các loại bể erotank truyền thống thường cĩ hiệu su t xử lí cao. Tuy nhiên trong quá trình hoạt động của bể c n cĩ thêm các bể lắng I (loại bớt ch t bẩn trước khi vào bể) và lắng II( lắng cặn, bùn hoạt tính). Trong điều kiện hiện nay, diện tích đ t ngày càng hạn hẹp. Vì th càng giảm được thi t bị hay cơng trình xử lí là càng tốt. Để khắc ph c tình trạng trên thì cĩ các bể đáp ứng được nhu c u trên : aerotank hoạt động từng mẻ, bể Unitank.  Bể Aerotank hoạt động gián đoạn theo mẻ: (SBR) Bể erotank hoạt động gián đoạn theo mẻ là một dạng cơng trình xử lí sinh học nước thải bằng bùn hoạt tính. Trong đĩ tu n tự di n ra các quá trình thổi khí, lắng bùn và gạn nước thải. Do hoạt động gián đoạn nên số ngăn tối thiểu là để cĩ thể xử lí liên t c. Trong bể quá trình thổi khí và quá trình lắng được thực hiện trong cùng một bể phản ứng do đĩ cĩ thể bỏ qua bể lắng II. Quá trình hoạt động di n ra trong một ngăn và gồm 5 giai đoạn: + Pha làm đ y: Cĩ thể vận hành với 3 ch độ làm đ y tĩnh, làm đ y hồ trộn và làm đ y s c khí nhằm tạo mơi trường khác nhau cho các m c đích khác nhau. Thời gian pha làm đ y cĩ thể chi m từ 5 – 30%. + Pha phản ứng (s c khí): Ngừng đưa nước thải vào. Ti n hành s c khí. Hồn thành các phản ứng sinh hố cĩ thể được bắt đ u từ pha làm đ y. Thời gian phản ứng chi m khoảng 3 % chu kì hoạt động. + Pha lắng: Điều kiện tĩnh hồn tồn được thực hiện (khơng cho nước thải vào, khơng rút nước ra, các thi t bị khác đều tắt) nhằm tạo điều kiện cho quá trình lắng. Thời gian chi m khoảng từ 5 – 3 % chu kỳ hoạt động. + Pha tháo nước sạch + Pha chờ: p d ng trong hệ thống cĩ nhiều bể phản ứng, cĩ thể bỏ qua trong một số thi t k . Thời gian hoạt động cĩ thể tính sao cho phù hợp với từng loại nước thải khác nhau và m c tiêu xử lí. Nồng độ bùn trong bể thường khoảng từ 15 – 2500 mg/l. Chu kỳ hoạt động của bể được điều khiển bằng rơle thời gian. Trong ngăn bể cĩ thể bố trí hệ thống vớt váng, thi t bị đo mức bùn… * Ưu điểm của bể erotank hoạt động gián đoạn: + Bể cĩ c u tạo đơn giản, d vận hành. Trang: 12 + Hiệu quả xử lí cao do các quá trình hồ trộn nước thải với bùn, lắng bùn cặn … di n ra g n giống điều kiện lí tưởng. BOD5 của nước thải sau xử lí thường th p hơn mg l, hàm lượng cặn lơ lửng từ 3-25mg/l và N-NH3 khoảng từ .3-12mg/l. + Sự dao động lưu lượng nứơc thải ít ảnh hưởng đ n hiệu quả xử lí. + Bể làm việc khơng c n lắng II. Trong nhiều trường hợp, cĩ thể bỏ qua bể điều hồ và bể lắng I. Đ y là một ưu điểm lớn của bể aerotank hoạt động gián đoạn trong điều kiện đ t đai bị giới hạn trong thành phố do ti t kiệm được cơng trình. * Nhược điểm chính của bể: là cơng su t xử lí nhỏ và để bể hoạt động cĩ hiệu quả thì người vận hành phải cĩ trình độ và theo dõi thường xuyên các bước xử lí nước thải. h 3 Các gi i c ể h t g the b) Bể lọc sinh học hiếu khí: Bể lọc sinh học hi u khí hoạt động dựa vào sự sinh trưởng bám dính của vi sinh vật. Ở d y màng vi sinh vật s h p ph các ch t ph n tán nhỏ, chưa kịp lắng và cả các ch t ở dạng keo và hịa tan. Các ch t hữu cơ bị màng vi sinh vật giữ lại s bị oxy hĩa bởi các vi sinh vật hi u khí. Trang: 13 Oxy khí quyển Oxy hòa tanChất nền Sản phẩm Vi khuẩn ưa khí Hô hấp Hợp chất hữu cơ Vi khuẩn ưa khí Lên men Rượu, axít... Nước cần xử lý Màng ưa khí Màng kị khí Vật liệu phụ trợ DIỄN BIẾN CỦA QUÁ TRÌNH XỬ LÝ BẰNG VI SINH VẬT DÍNH BÁM CO 2 Bề mặt vật cứng Sự tiêu bằng vi khuẩn h 4: Quá tr h g vi si h d h á Bể lọc sinh học (hay cịn gọi là biophin) thường ph n biệt làm hai loại : bể biophin với lớp vật liệu lọc khơng ngập nước (bể biophin nhỏ giọt, bể biophin cao tải) và bể biophin với lớp vật liệu lọc ngập trong nước.  Bể biophin nhỏ giọt: Bể biophin nhỏ giọt dùng đề xử lí sinh học nước thải hồn tồn với hàm lượng nước sau khi xử lí đạt tới 15mg l (hiệu su t xử lí cĩ thể là 9 % và cĩ thể cịn cao hơn nữa) Trong bể lọc, ch t các lớp vật liệu cĩ độ rỗng và diện tích mặt ti p xúc trong một đơn vị thể tích lớn nh t trong điều kiện cĩ thể. Nước thải được hệ thống ph n phối phun thành giọt đều khắp trên bề mặt lớp vật liệu. Nước sau khi chạm lớp vật liệu chia thành các hạt nhỏ chảy thành màng mỏng qua khe lớp vật liệu đi xuống dưới. Trong thời gian chảy như vậy nước thải ti p xúc với màng nh y gelatin do vi sinh vật ti t ra bám quanh vật liệu lọc. Sau một thời gian màng nh y gelatin tăng lên ngăn cản oxy của khơng khí khơng vào trong lớp màng nh y được. Do khơng cĩ oxy, tại lớp trong của màng nh y sát với bề mặt cứng của vật liệu lọc, vi khuẩn y m khí phát triển tạo ra sản phẩm ph n huỷ y m khí cuối cùng là khí metan và CO làm trĩc lớp màng ra khỏi vật cứng rồi bị nước cuốn xuống phía dưới. Trên mặt hạt vật liệu lọc lại hình thành lớp màng mới, hiện tượng này được lập di lập lại tu n hồn và nước thải được làm sạch BOD và ch t dinh dưỡng. Để tránh hiện tượng tắc ngh n trong hệ thống phun, trong khe rỗng lớp vật liệu, trước bể nhỏ giọt phải thi t k song chắn rác, lưới chắn, lắng đợt I. nước sau bể lọc cĩ nhiều bùn lơ lửng do các màng sinh học trĩc ra nên phải xử lí ti p bằng lắng II. Yêu c u ch t lượng nước thải trước khi vào biophin là hàm lượng BOD5 khơng quá 220mg/l (theo điều 6.1 .1 TCXD-51-8 ) và hàm lượng ch t lơ lửng cũng khơng quá 15 mg l. Vì c n cĩ các cơng trình trước đĩ nhằm làm giảm lượng ch t bẩn để biophin làm việc cĩ hiệu quả. Trang: 14 Vật kiệu lọc tốt nh t là vật liệu cĩ diện tích mặt ti p xúc trong một đơn vị thể tích thể tích lớn, độ bền cao theo thời gian, giá rẻ và khơng bị tắc ngh n. Cĩ thể chọn vật liệu lọc là than đá c c, đá c c, cuội sỏi lớn, đá ong cĩ kích thước trung bình 60-1 mm. N u kích thước vật liệu nhỏ s giảm độ rỗng g y tắc ngh n c c bộ. N u kích thước vật liệu lớn thì diện tích mặt ti p xúc bị giảm nhiều, làm giảm hiệu su t xử lí. Chiều cao lớp vật liệu khoảng 1.5- .5m. Ngày nay, vật liệu lọc thơng thường được thay bằng những t m nhựa đúc lượn sĩng, g p n p và các dạng khác nhau của quả c u nhựa. Các loại này cĩ đặc điểm là nhẹ, d lắp đặt và tháo dỡ nên chiều cao bể tăng dẫn đ n diện tích mặt bằng của bể lọc. Bể thường được sử d ng trong trường hợp lưu lượng nước thải khơng lớn, từ - 1000m3/ngày.  Bể biophin với lớp vật liệu lọc ngập nước: Phạm vi áp d ng của bể là BOD5 vào khơng quá 5 mg l và tốc độ lọc khơng quá 3m/h Trong bể lọc sinh học cĩ lớp vật liệu lọc ngập trong nước: nước thải vào bể lọc s được trộn đều với khơng khí c p từ ngồi vào qua dàn ống ph n phối. Hỗn hợp khí-nước thải di cùng chiều từ dưới lên qua lớp vật liệu lọc. Trong lớp vật liệu lọc xảy ra quá trình khử BOD5, và chuyển hố NH + thành NO3 -, lớp vật liệu lọc cĩ khả năng giữ lại cặn lơ lửng. Khi tổn th t trong lớp vật liệu lọc đ n .5m thì xả bể lọc. Nước xả rửa lọc được dẫn về bể lắng k t hợp đơng t sinh học để tạo điều kiện thuận lợi cho lọc sinh học này. Bể lọc sinh học dùng vật liệu nổi cĩ khả năng giữ được trong khe rỗng các vẫy trĩc của màng vi sinh vật bám quanh hạt, nên mặc d u cường độ thổi giĩ lớn nhưng hàm lượng cặn lơ lửng trong nước thải ở đ u ra khơng vượt quá mg l. Do đĩ cĩ thể khơng c n bể lắng đợt II ,chỉ c n đưa đ n bể khử trùng. h 5: M t c t ể c si h h c v t i u ổi Để chọn được phương pháp xử lí sinh học hợp lí c n phải bi t hàm lượng ch t hữu cơ (BOD,COD) trong nước thải.Các phương pháp lên men kị khí thường phù hợp Trang: 15 khi nước thải cĩ hàm lượng ch t hữu cơ cao. Đối với nước thải hàm lượng ch t hữu cơ th p và tồn tại chủ y u dưới dạng ch t keo và hồ tan thì cho chúng ti p xúc với màng vi sinh vật là hợp lí. Cơ sở chọn lựa các phương pháp xử lí sinh học nước thải: Hàm lượng BOD5 của nước thải Ch t hữu cơ khơng hồ tan Ch t hữu cơ dạng keo Ch t hữu cơ hồ tan Cao ( 500 mg/l) Xử lí sinh học kị khí Trung bình(300-500mg/l) Xử lí sinh học bằng bùn hoạt tinh Th p (< 3 mg l) Xử lí sinh học bằng bùn hoạt tính Xử lí sinh học bằng màng sinh vật Bể lọc sinh học dùng vật liệu nổi cĩ khả năng giữ được trong khe rỗng các vẫy trĩc của màng vi sinh vật bám quanh hạt, nên mặc dù cường độ giĩ thổi lớn nhưng hàm lượng cặn lơ lững trong nước thải ở đ u ra khơng vượt quá mg l. Do đĩ khơng c n đ n bể lắng đợt II , chỉ c n đưa đ n bể khử trùng. c) Bể lọc sinh học bằng màng (MBR): Bể sinh học màng vi lọc (Membrane bioreactor-MBR) là sự k t hợp giữa hai quá trình cơ bản trong một đơn nguyên: (1) Ph n hủy sinh học ch t hữu cơ và ( ) kỹ thuật tách sinh khối vi khuẩn bằng màng vi lọc (micro-filtration). Bể xử lý sinh học hi u khí với màng lọc sinh học MBR, Màng được c u tạo từ ch t Polypropylen cĩ kích thước lỗ cực nhỏ cỡ . 1 micron chỉ cĩ thể cho ph n tử nước đi qua và một số ch t hưu cơ, vơ cơ hịa tan đi qua, ngay cả hệ vi sinh vật bám dính cũng khơng thể đi qua được do vậy nước sau khi đi qua màng MBR khơng c n phải dùng hĩa ch t khử trùng. Khơng khí được đưa vào tăng cường bằng các máy thổi khí cĩ cơng su t lớn qua các hệ thống ph n phối khí ở đáy bể, đảm bảo lượng oxi hồ tan trong nước thải > mg l. Như vậy tại đ y s di n ra quá ph n huỷ hi u khí triệt để, sản phẩm của quá trình này chủ y u s là khí CO2 và sinh khối vi sinh vật, các sản phẩm chứa nitơ và lưu huỳnh s được các vi sinh vật hi u khí chuyển thành dạng NO3 - , SO 4 2- và chúng s ti p t c bị khử nitrate, khử sulfate bởi vi sinh vật. Hệ thống MBR cĩ hai dạng chủ y u : (1) MBR đặt ngập mà mặt ngồi màng ph n lớn được đặt chìm trong trong bể phản ứng sinh học hi u khí và dịng th m được tháo ra bằng cách hút hoặc bằng áp lực ( ) MBR đặt ở ngồi bể phản ứng (hoặc MBR tu n hồn), hỗn hợp lỏng được tu n hồn lại bể phản ứng ở áp su t cao thơng qua modul màng. Dịng th m qua màng bởi vận tốc chảy ngang qua màng cao. Màng được rửa sạch bằng khí hoặc làm sạch bằng nước rửa ngược và hĩa ch t. Trang: 16 d) Khử trùng nƣớc M c đích của quá trình khử trùng nước là nhằm đảm bảo nước thải trước khi xả vào nguồn ti p nhận khơng cịn vi trùng, vi rút g y bệnh và truyền bệnh. Khử trùng cĩ thể bằng nhiều phương pháp: Dùng Clo, ozon, nước Javel, tia cực tím…. e) Xử lý bùn cặn Cặn lắng trong gian đoạn xử lý sơ bộ và xử lý sinh học chứa nhiều nước (thường cĩ độ ẩm cao) và chứa nhiều cặn hữu cơ cĩ khả năng thối rữa. Vì th phải xử lý cặn làm cho cặn ổn định và loại bớt nước để giảm thể tích. II.2.4. Nguyên tắc lựa chọn cơng nghệ xử lý nƣớc thải sinh hoạt Với thành ph n ơ nhi m là các tạp ch t nhi m bẩn cĩ tính ch t khác nhau, từ các loại ch t khơng tan đ n các ch t ít tan và cả những hợp ch t tan trong nước, việc xử lý nước thải sinh hoạt là loại bỏ các tạp ch t đĩ, làm sạch nước và cĩ thể đưa nước vào nguồn ti p nhận hoặc đưa vào tái sử d ng. Việc lựa chọn phương pháp xử lý thích hợp thường được căn cứ trên đặc điểm của các loại tạp ch t cĩ trong nước thải. Nguyên tắc lựa chọn cơng nghệ xử lý nước thải ph thuộc vào:  Thành ph n và tính ch t nước thải  Mức độ c n thi t xử lý nước thải  Lưu lượng và ch độ xả thải  Đặc điểm nguồn ti p nhận  Điều kiện mặt bằng và địa hình khu vực dự ki n x y dựng trạm xử lý nước thải  Điều kiện địa ch t thuỷ văn, khí hậu tại khu vực dự ki n x y dựng  Điều kiện cơ sở hạ t ng (c p điện, c p nước, giao thơng, )  Điều kiện vận hành và quản lý hệ thơng xử lý nước thải II.3. CÁC CƠNG TRÌNH XỬ LÝ NƢỚC THẢI THỰC TẾ. III.3.1. Cơng trình cơng trình Kumho Asiana Plaza – 39 Lê Duẩn – Quận 1- TPHCM Trang: 17 Trang: 18 III.3.2. Khách sạn Caravell – Quận 1 – TP.Hồ Chí Minh Trang: 19 Chương III LỰA CHỌN CƠNG NGHỆ XỬ LÝ III.1. TÍNH TỐN CƠNG SUẤT XỬ LÝ III.1.1. XÁC ĐỊNH NHU CẦU SỬ DỤNG NƢỚC Chức năng ph c v & diện tích từng t ng của cơng trình theo bảng thống kê sau: Trang: 20 1 . NHU CẦU DÙNG NƯỚC KHU NGHỈ DƯỠNG STT HẠNG MỤC CÔNG TRÌNH SỐ LƯỢNG TIÊU CHUẨN SỬ DỤNG SỐ NGƯỜI SỬ DỤNG NHU CẦU (LÍT) SỐ TẦNG CAO GHI CHÚ 1 CĂN HỘ NGHỈ DƯỠNG A CĂN HỘ NGHỈ DƯỠNG 1 54 250 4 54000 2 B CĂN HỘ NGHỈ DƯỠNG 2 54 250 4 54000 2 2 BIỆT THỰ NGHỈ DƯỠNG A BIEỆT THỰ NGHỈ DƯỠNG SƯỜN ĐỒI 170 250 4 170000 2 B BIỆT THỰ NGHỈ DƯỠNG VEN BIỂN 10 250 4 10000 2 NHU CẨU SỬ DỤNG NƯỚC TOÀN KHU 288000 Trang: 21 2 . NHU CẦU DÙNG NƯỚC KHU RESORT STT HẠNG MỤC CÔNG TRÌNH SỐ LƯỢNG TIÊU CHUẨN SỬ DỤNG SỐ NGƯỜI SỬ DỤNG NHU CẦU (LÍT) SỐ TẦNG CAO GHI CHÚ 1 NHÀ ĐÓN TIẾP ĐIỀU HÀNH 1 A NHÀ TIẾP ĐÓN ĐIỀU HÀNH 1 5000 2 B BỂ BƠI - CAFE- TỔ CHỨC SỰ KIỆN NGOÀI TRỜI 1 20000 2 KH DỊCH VỤ RESORT A NHÀ HÀNG - CAFÉE-DỊCH VỤ 1 20000 2 B SPA - CHĂM SÓC SỨC KHỎE 1 50000 2 C ĐƯỜNG DẠO - CÂY XANH - MẶT NƯỚC 3 KHU KHÁCH SẠN A KHÁCH SẠN 128 300 2 76800 4 B CHÒI NGHỈ 4 1 C ĐƯỜNG DẠO - CÂY XANH - MẶT NƯỚC 4 KHU BUNGALOW 1 A BUNGALOW 16 400 2 12800 1 PHÒNG 2 NG B CHÒI NGHỈ 1 C ĐƯỜNG DẠO - CÂY XANH - MẶT NƯỚC 5 KHU BUNGALOW 2 A BUNGALOW 12 300 4 14400 1 PHÒNG 2 NG B CHÒI NGHỈ 1 1 C ĐƯỜNG DẠO - CÂY XANH - MẶT NƯỚC NHU CẨU SỬ DỤNG NƯỚC TOÀN KHU 199000 Trang: 22 3 . NHU CẦU DÙNG NƯỚC KHU THỂ THAO GIẢI TRÍ STT HẠNG MỤC CÔNG TRÌNH SỐ LƯỢNG TIÊU CHUẨN SỬ DỤNG SỐ NGƯỜI SỬ DỤNG NHU CẦU (LÍT) SỐ TẦNG CAO DIỆN TÍCH GHI CHÚ 1 KHU THỂ DỤC THỂ THAO 6769.46 A CÂU LẠC BỘ 1 5 2256 11280 2 B SÂN TENNIS 3 2 KHU VUI CHƠI GIẢI TRÍ 1980.91 A TRUNG TÂM GIẢI TRÍ 1 5 1321 6605 2 NHU CẨU SỬ DỤNG NƯỚC TOÀN KHU 17885 4 . NHU CẦU DÙNG NƯỚC TOÀN CÔNG TRÌNH STT HẠNG MỤC CÔNG TRÌNH LƯU LƯỢNG (LÍT) 1 KHU NGHỈ DƯỠNG 288000 2 KHU RESORT 199000 3 KHU THỂ THAO - GIẢI TRÍ 17885 NHU CẦU CHO TOÀN BỘ CÔNG TRÌNH 504885 Trang: 23 Hệ số lưu lượng K ngày =1. => Lưu lượng nước c p lớn nh t: 600dm³ ng.đ Căn cứ vào TCVN 51 – 198 “Thốt nước bên trong nhà – tiêu chuẩn thi t k ” điều .1 tiêu chuẩn thốt nước l y theo tiêu chuẩn c p nước tương ứng bằng 8 % lưu lượng nước c p. = Lƣu lƣợng nƣớc thải lớn nhất ngày đêm cho cơng trình: ngdmQngayTB /480%80600 3 III.1.2. CƠNG SUẤT HỆ TH NG XỬ LÝ NƢỚC THẢI CHO CƠNG TRÌNH.  Lưu lượng nước thải trung bình ngày đêm cho cơng trình: ngdmQngayTB /480%80600 3  Lưu lượng nước thải trung bình giờ cho cơng trình: hm Q Q ngay TBh TB /20 24 480 24 3  Lưu lượng nước thải trung bình gi y cho cơng trình: sL Q Q ngay TBs TB /56.5 86400 1000480 86400 1000       Lưu lượng nước thải lớn nh t trong ngày: ngđ TBngđ ngđ max QkQ  Tr g ĩ k g : số khơ g iều hị gày The TCVN 51 – 1984 iều 2 1 2 h số khơ g iều hị gày ước thải si h h t khu dâ cư ấy, k g = 1.15  1 3; ch k g = 1.25 Do cơng trình cĩ địa hình chạy dài nên trạm xử lý được tách ra thành trạm. Vậy ngdmQngd /300 2 480 25.1 3max   Lưu lượng nước thải trung bình theo giờ: hm Q Q ngd TBh tb /5.12 24 300 24 3  Lưu lượng nước thải lớn nh t theo gi y: sLkQQ c s TB s /31.83778.2max  Tr g ĩ kc : số khơ g iều hị chu g ược ấy the ả g s u ( ả g II 5) Bảng III.5: Hệ số khơng điều hịa chung của nƣớc thải sinh hoạt Trang: 24 Lưu lượng nước thải TB(L s) 5 15 30 50 100 200 500 600 800 1250 Hệ số khơng điều hịa chung Kc 3 2.5 2 1.8 1.6 1.4 1.35 1.25 1.2 1.15 Nguồ : Tuyể t p Tiêu chuẩ Xây Dự g TCXD 51 – 1984; Điều 2 1 2  Vậy cơng suất hệ thống xử lý nƣớc thải cho cơng trình là: 300m³/ ng.đ III.2. NỒNG ĐỘ BẨN CỦA NƢỚC THẢI VÀ MỨC ĐỘ XỬ LÝ CẦN THIẾT III.2.1. Nồng Độ Bẩn Của Nƣớc Thải Loại nước thải = Nước thải sinh hoạt BOD5 = 400 mg/L TSS = 433mg/L NH3-N = 50 mg/L TKN = 80 mg/L TP = 16.7 mg/L Alkalinity = 250 mg/L III.2.2. Mức độ xử lý cần thiết a) Mức độ cần thiết xử lý nƣớc thải theo chất lơ lửng: Mức độ c n thi t xử lý nước thải theo ch t lơ lửng theo sách xử lý nước thải của PGS.TS Hồng Huệ được tính với cơng thức sau: %100 C mC E    Tr g ĩ m : à ượ g chất ơ g c ước thải s u khi ch phép ả và guồ ước, = 50 mg/L. C : à ượ g chất ơ g cĩ tr g hổ hợp ước thải, C = 433mg/L. Vậy %5.88100 433 50433 E    b) Mức độ cần thiết xử lý nƣớc thải theo BOD: Trang: 25 Mức độ c n thi t xử lý nước thải theo ch t lơ lửng được xác định theo tài liệu của PGS.TS Hồng Huệ được tính với cơng thức sau: %100 L LL E a ta    Tr g ĩ La : Nồ g BOD5 ầu c ước thải; La = 400mg/L. Lt : Nồ g BOD5 c ước thải s u ch phép ả và guồ ước; Lt = 30 mg/L. Vậy %5.92100 400 30400 E    Kết luận: Tính tốn về mức độ c n thi t xử lý nước thải sinh hoạt của cơng trình cho th y c n thi t phải xử lý sinh học hồn tồn và hiệu quả xử lý đạt cột giá trị C QCVN 14:2008/BTNMT để đ u nối vào hệ thốt nước thành phố như sau:  SS < 50 mg/L.  BOD5 < 30mg/L.  L/mg1.44 68.0 30 68.0 BOD BOD 5 20  III.3. CÁC YÊU CẦU THIẾT KẾ Vì hệ thống xử lý nước thải là hạng m c nằm trong dự án của cơng trình, do đĩ khi lựa chọn phương pháp xử lý nước thải phải linh hoạt và áp d ng phương pháp xử lý tiên ti n sao cho ch t lượng nước đảm bảo, ổn định, giảm giá thành x y dựng và ti t kiệm năng lượng. Thơng số đ u vào:  Loại nước thải: nước thải sinh hoạt  Cơng su t xử lý: Q = 3 m³ ngđ  Thời gian xử lý : giờ Nước thải sau khi xử lý đạt cột giá trị C QCVN 1 : 8 BTNMT Bảng III.6 Bảng giá trị thơng số ơ nhiễm STT Thơng số Đơn vị Giá trị C A B 1 pH 5  9 5  9 2 BOD5 (20 0 C) mg/l 30 50 3 Tổng ch t rắn lơ lửng (TSS) mg/l 500 1000 4 Amoni (tính theo N) mg/l 5 10 5 Nitrat (NO 3- )(tính theo N) mg/l 30 50 6 Phosphat (PO4 3- ) mg/l 6 10 Trang: 26 (tính theo P) 7 Tổng Colifom MPN/100ml 3,000 5,000 Nguồ : QCVN 14:2008/BTNMT III.4. CƠNG NGHỆ XỬ LÝ ĐƢỢC ĐỀ XUẤT a) Sơ đồ quy trình cơng nghệ hệ thống xử lý nƣớc thải sinh hoạt cho dự án Oceanami Dựa vào thành ph n, tích ch t, nồng độ của nước thải, tiêu chuẩn qui định thả ra nguồn. Cũng như căn cứ vào điều kiện kính t , diện tích mặt bằng, phương án xử lý nước thải sinh hoạt cho dự án Oceanamiđược đề nghị với phương án như sau: BỂ ĐIỀU HOÀ BỂ TRUNG HÒA BỂ PHẢN ỨNG SINH HỌC BỂ TÁCH NƯỚC BẰNG MÀNG DD NaOH (MEMBRANE) NƯỚC NƯỚC THẢI ĐẦU RA BỂ ỔN ĐỊNH T U A ÀN H O A ØN N Ư Ơ ÙC BỂ CHỨA BÙN TỚI XE HÚT BÙN NƯỚC THẢI SINH HOẠT ĐẦU VÀO LƯỚI CHẮN RÁC MÁY THỔI KHÍ 1 MÁY THỔI KHÍ 2 MÁY THỔI KHÍ 3 BƠM NHÚNG CHÌM BƠM CHUYỂN TIẾP BƠM BƠM NHÚNG CHÌM b) Thuyết minh quy trình cơng nghệ  Quá trình thu gom nước thải: Nước thải của khối nhà được thu gom vào hệ thống ống riêng biệt: ống thốt ph n và ống thốt nước thải. Ống thốt ph n được được đưa vào bể tự hoại xử lý c c bộ trước khi cùng với ống thốt nước thải và khu xử lý nước thải của tồ nhà.  Quá trình tách rác: Trang: 27 Trước khi vào bể c n bằng, nước thải chảy qua rổ chắn rác. Tại đ y, rác cĩ kích thước lớn, tạp ch t thơ s tách ra khỏi dịng nước thải.  Quá trình cân bằng nước thải: Lưu lượng nước thải theo từng giờ trong ngày khác nhau, do đĩ m c đích của việc x y dựng bể điều hồ là nhằm cho nước thải trước khi chảy vào hệ thống xử lý luơn luơn ổn định cả về lưu lượng và nồng độ các ch t ơ nhi m cĩ trong nước thải. Để hịa trộn đều nước thải và tránh g y mùi do ph n hủy y m khí trong bể điều hồ, khơng khí được s c vào từ các máy thổi khí và được ph n bố đều nhờ các đĩa ph n phối khí đặt chìm dưới đáy bể.  Quá trình xử lý hĩa lý: Từ bể điều hồ, nước thải được bơm nhúng chìm bơm lên bể trung hịa. Hĩa ch t trung hịa NaOH được ch m vào với liều lượng nh t định từ thi t bị tiêu th thơng qua bơm định lượng. Giá trị pH được điều chỉnh từ 7 đ n 7.5 và được kiểm sốt bằng pH controller. Sau khi qua bể trung hịa nước thải ti p t c chảy sang bể phản ứng sinh học hi u khí hi u khí.  Quá trình xử lý hiếu khí: Tại bể phản ứng sinh học hi u khí hi u khí khơng khí được cung c p vào bể bằng máy thổi khí và khí được ph n phối đều trong bể bằng đĩa ph n phối khí Diffuser. Nĩ cung c p oxy cho vi sinh vật ưu khí, quá trình ph n huỷ hợp ch t hữu cơ xảy ra và sản của quá trình là CO2 và H2O và đ y là quá trình giúp cho nồng đồ nước thải giảm trước khi vào cơng trình dơn vị ti p theo. Nước thải sau khi qua bể phân hủy sinh học hi u khí được bơm nước thải nhúng chìm bơm vào bể lọc tách nước bằng màng MBR. Tại đ y nước thải s được th m xuyên qua vách màng vào ống mao dẫn nhờ những lỗ cực nhỏ từ . 1-0,2micromet. Màng chỉ cho các ph n tử nước đi qua, cịn các ch t hữu cơ, vơ cơ...s được giữ lại trên bề mặt của màng. Nước sạch s theo ống ra ngồi bể chứa nhờ bơm hút. Bể xử lý sinh học hi u khí với màng lọc sinh học MBR, màng được c u tạo từ ch t Polypropylen cĩ kích thước lỗ cực nhỏ cỡ . 1 micromet chỉ cĩ thể cho ph n tử nước đi qua và một số ch t hưu cơ, vơ cơ hịa tan đi qua, ngay cả hệ vi sinh vật bám dính cũng khơng thể đi qua được do vậy nước sau khi đi qua màng MBR khơng c n phải dùng hĩa ch t khử trùng. Khơng khí được đưa vào tăng cường bằng các máy thổi khí cĩ cơng su t lớn qua các hệ thống ph n phối khí ở đáy bể, đảm bảo lượng oxi hồ tan trong nước thải >2 mg/l. Nước thải sau khi xử lý đạt được tiêu chu n như : BOD5 = 2mg/L, TSS = 2mg/L, NH3-N = 1mg/L, và được đưa và bể chứa nước dự trữ dùng cho nhu c u tưới c y, tưới đường của cơng trình. CÁC CƠNG TRÌNH ĐƠN VỊ  Lƣới chắn rác Trang: 28 Mục đích: Lưới chắn rác (Inox) s giữ lại rác cĩ kích thước lớn, tạp ch t thơ. Rổ chắn rác cĩ k t c u là lưới inox cĩ kích thước lỗ từ .5-1mm, lưới lọc đặt trên các khung đỡ. Hệ thống l y rác bằng thủ cơng được đề nghị sử d ng, rác được tập trung tại bể thu rác cùng với rác thải cơng trình và hợp đồng với cơng nh n vệ sinh chuyển rác đ n bãi vệ sinh thích hợp.  Bể diều hồ Mục đích:  Điều chỉnh sự bi n thiên lưu lượng nước thải theo từng giờ trong ngày  Tránh sự bi n động hàm lượng ch t hữu cơ là ảnh hưởng đ n hoạt động cảu vi khuẩn trong bể xử lý sinh học. Thiết bị:  Bơm nước thải: cái (1 hoạt động, 1 dự phịng)  Máy thổi khí : 2 máy  Hệ thống đĩa ph n phối khí diffuse  Bể trung hịa  Điều chỉnh giá trị pH của nước thải  Kiểm sốt pH để tạo điều kiện tối ưu hố cho các quá trình. Thiết bị:  Bơm hĩa ch t: 1 bơm  pH controller: 1 máy  Máy xáo trộn : 1 máy  Bể lọc màng vi lọc MBR Bể lọc màng vi học (Membrane bioreactor – MBR) là sự k t hợp giữa quá trình cơ bản trong một đơn nguyên: (1) Ph n hủy sinh học ch t hữu cơ (2) Kỹ thuật tách khối vi khuẩn bằng màng vi lọc (micro - flitration) Trong bể duy trì hệ bùn sinh trưởng lơ lửng, các phản ứng di n ra trong bể giống như các quá trình sinh học thơng thường khác, nước sau xử lý được tách bùn bằng hệ lọc màng với kích thước màng dao động khoảng .1~ . m ( guồ : M e d Sanderso,1996) Hệ thống MBR cĩ hai dạng chủ y u: Trang: 29 (1) MBR đặt ngập mà mặt ngồi màng ph n lớn được đặt chìm trong bể phản ứng sinh học hi u khí và dịng th m được tháo ra ngồi bằng cách hút hoặc bằng áp lực. (2) MBR đặt ngồi bể phản ứng (hoặc MBR tu n hồn), hỗn hợp lỏng được tu n hồn lại bể phản ứng ớ áp su t cao thơng qua các modul màng. Dịng th m qua màng bởi vận tốc chảy ngang qua màng. Màng được rừa sạch bằng khí hoặc làm sạch bằng nước rửa ngược và hĩa ch t. Bảng III.7 Bảng so sánh giữa MBR đặt ngập và đặt ngồi bể phản ứng MBR đặt ngập MBR đặt ngồi bể phản ứng sinh học hiếu khí hiếu khí - Chi phí cho c p khí vào bể cao (~9 %) - Chi phí cho dịng bơm nước thải r t nhỏ ( cao hơn n u đường hút bơm sử d ng ~28%) - Ch t lượng đ u ra th p - Nhu c u làm sạch màng ít hơn - Chi phí lắp đặt th p - Chi phí đ u tư cao - Chi phí cho c p khí vào bể th p (~ %) - Chi phí cho bơm cao (9 -80%) - Ch t lượng đ u ra cao - Nhu c u làm sạch màng thường xuyên cao - Chi phí lắp đặt cao - Chi phí đ u tư th p Nguồn: Sách Water treatment Membrane processes – Mc. Graw –Hill. Quá trình MBR cĩ thể vận hành ở nồng độ MLSS cao, từ đĩ gia tăng khả năng xử lý cơ ch t, hạn ch bùn thải và kích thước cáo cơng trình xử lý ( guồ : Visanathan,2000). Hơn nữa, khơng giống như trong các hệ thống xử lý truyền thống khác, sự chọn lọc vi sinh hiện diện trong thi t bị phản ứng khơng cịn ph thuộc vào khả năng hình thành bơng bùn sinh học và tính lắng cũng như khả năng tách ra ở dịng ra mà chỉ ph thuộc vào màng. Trang: 30 Bể xử lý sinh học hi u khí với màng lọc sinh học MBR, Màng được c u tạo từ ch t Polypropylen cĩ kích thước lỗ cực nhỏ cỡ . 1 micron chỉ cĩ thể cho ph n tử nước đi qua và một số ch t hưu cơ, vơ cơ hịa tan đi qua, ngay cả hệ vi sinh vật bám dính cũng khơng thể đi qua được do vậy nước sau khi đi qua màng MBR khơng c n phải dùng hĩa ch t khử trùng. Khơng khí được đưa vào tăng cường bằng các máy thổi khí cĩ cơng su t lớn qua các hệ thống ph n phối khí ở đáy bể, đảm bảo lượng oxi hồ tan trong nước thải > mg l. Như vậy tại đ y s di n ra quá ph n huỷ hi u khí triệt để, sản phẩm của quá trình này chủ y u s là khí CO2 và sinh khối vi sinh vật, các sản phẩm chứa nitơ và lưu huỳnh s được các vi sinh vật hi u khí chuyển thành dạng NO3- , SO4 2- và chúng s ti p t c bị khử nitrate, khử sulfate bởi vi sinh vật. Cơ ch tách ch t lơ lửng bằng màng sợi rỗng ngập: Vi sinh vật, ch t ơ nhi m, bùn hồn tồn bị loại bỏ ngay tại bề mặt màng (lổ rỗng . um). Đồng thời chỉ cĩ nước sạch mới qua được màng. Như vậy tại đ y s di n ra quá ph n huỷ hi u khí triệt để, sản phẩm của quá trình này chủ y u s là khí CO2 và sinh khối vi sinh vật, các sản phẩm chứa nitơ và lưu huỳnh s được các vi sinh vật hi u khí chuyển thành dạng NO3- , SO4 2- và chúng s ti p t c bị khử nitrate, khử sulfate bởi vi sinh vật. Với thời gian lưu của nước trong bể này khoảng 1 – 1 giờ thì hiệu quả xử lý trong giai đoạn này đạt 9 đ n 95% theo BOD ( guồ : Cơ g ty cơ g gh xanh) Chọn MBR đặt ngồi a) Bể phản ứng sinh học hiếu khí: Bể phản ứng sinh học hi u khí (với quá trình hoạt động của bùn hoạt tính) với lượng nước thải sau khi qua bể điều hồ. Bể sinh học s ph n huỷ các hợp ch t hữu cơ cĩ trong nước thải kèm theo sự thốt khí dưới tác d ng của các enzym do vi khuẩn ti t ra. Hệ thống khí được ph n phối trên tồn bể đề cung c p oxy hồ tan oxy hố các ch t hữu cơ trong bể. Thiết bị:  Máy thổi khí: cái (1 hoạt động, 1 dự phịng)  Hệ thống ph n phối khí Diffuser b) Bể lọc tách nước bằng màng vi lọc MBR Nước sau xử lý được tách bùn bằng hệ lọc màng với kích thước màng dao động khoảng .1~ . m ( guồ : M e d S ders ,1996)  Bể ổn định Trước khi xả thải vào mơi trường sau khi xử lý cịn trung gian trước khi đi vào mơi trường, mặt khác nước thải cịn được dùng trở lại để rửa màng MBR theo định kỳ.  Bể chứa bùn Cặn tươi của bể điều hồ, bể aerotank được đưa vào bể nén bùn. Bùn được ph n huỷ kị khí bởi vi sinh vật. Trang: 31 III.5. PHÂN TÍCH ƢU VÀ NHƢỢC ĐIỂM CƠNG NGHỆ ĐƢỢC ĐỀ XUẤT III.5.1. Ƣu điểm Ch t lượng nước sau xử lý cao: xử lý sinh học bằng quá trình MBR cĩ thể đạt được hiệu su t khử nồng độ của SS, COD, BOD5 và vi sinh vật g y bệnh. MBR là kỹ thuật mới xử lý nước thải k t hợp quá trình dùng màng với hệ thống bể sinh học thể động bằng quy trình vận hành SBR s c khí 3 ngăn và cơng nghệ dịng chảy gián đoạn. MBR là sự cải ti n của quy trình xử lý bằng bùn hoạt tính, trong đĩ việc tách cặn được thực hiện khơng c n đ n bể lắng bậc . Màng MBR được thi t k theo module lắp ghép hợp khối r t d bảo trì và n ng c p sau này.  Khơng c n bể lắng và giảm kích thước bể nén bùn.  Khơng c n tiệt trùng nhờ đã khử triệt để coliform. Cơng trình được tinh giản nhờ sử d ng chỉ một bể phản ứng để khử N & P mà khơng c n bể lắng, bể lọc và tiệt trùng. Trong điều kiện thay đổi đột ngột, hệ thống được điều chỉnh cho ổn định bằng kỹ thuật khơng s c khí – s c khí – khơng s c khí. Lượng bùn sinh th p: duy trì tỉ số F M th p, k t quả là bùn thải th p. Khắc ph c được các điểm y u (nén bùn và tạo bọt) trong phương pháp bùn hoạt tính (dùng màng khử hiệu quả Nutrient và E.coli) Cơ ch tách ch t lơ lửng bằng màng sợi rỗng ngập: Vi sinh vật, ch t ơ nhi m, bùn hồn tồn bị loại bỏ ngay tại bề mặt màng (lổ rỗng . um). Đồng thời chỉ cĩ nước sạch mới qua được màng. Một giải pháp kỹ thuật nhiều lợi ích kinh t :  Giảm giá thành x y dựng nhờ khơng c n bể lắng, bể lọc và khử trùng. Tiêu th điện năng của cơng nghệ MBR r t ít so với các cơng nghệ khác và đã được c p bằng chứng nhận “Cơng nghệ Mơi trường Mới”.  Phí thải bùn cũng giảm nhờ tu n hồn h t ¼ và lượng bùn dư tạo ra r t nhỏ. Bảo trì thuận tiện:  Kiểm sốt quy trình chỉ c n đồng hồ áp lực hoặc lưu lượng.  C u tạo gồm những hộp lọc đơn ghép lại nên thay th r t d . Quá trình làm sạch, sửa chữa, bảo trì và kiểm tra r t thuận tiện.  Quy trình cĩ thể được k t nối giữa cơng trình với văn phịng sử d ng, vì th cĩ thể điều khiển kiểm sốt vận hành từ xa, thậm chí thơng qua mạng internet. III.5.2. Nhƣợc điểm Chi phí đ u tư cao, khi màng bị nghẹt phải rửa bằng hĩa ch t. Nhu c u năng lượng cao để giữ cho dịng th m ổn định hoặc tốc độ lưu lượng chảy ngang trên bề mặt cao. Trang: 32 III.6. MỘT S CHỨNG MINH THỰC TẾ VỀ HIỆU QUẢ XỬ LÝ NƢỚC THẢI SINH HOẠT BẰNG PHƢƠNG PHÁP LỌC MÀNG VI LỌC MBR Bảng III.8: Bảng hiệu suất xử lý của màng vi lọc MBR Dịng vào (mg/L) Dịng ra (mg/L) SS COD BOD SS COD BOD MBR Nguồn 80-460 236 96 280 153 110-164 1315 100-365 96 89 620 79 292-411 --- 200-1000 134 349 230 176 --- 1130 <5 <5 <5 <5 <1 <5 <5 <40 6 12 11 6 15-19 --- <10 1.2 3.7 <5 1.5 --- 5 UF 24,000 UF MF MF UF UF Aya et al., 1981 Arika et al., 1977 Roullet, 1989 Manem et al., 1993 Ishida et al., 1933 Fan et al., 1996 Irwin, 1990 Nguồn: Sách Water treatment Membrane processes – Mc. Graw –Hill. Trong đĩ UF: Ultra – membranes (siêu à g c) MF: Microfiltration membranes ( à g c ti h) Bảng III.10: Sản lượng bùn thấp làm tăng quá trình xử lý nước thải Nguồn: Mayhew, M. and Stephenson, T. (1997). Environmental Technology, 18, 883-886. Trang: 33 Chương IV TÍNH TỐN THIẾT KẾ CÁC CƠNG TRÌNH ĐƠN VỊ IV.1. THƠNG S TÍNH TỐN Trạm xử lý nước thải sinh hoạt dự án được thi t k với cơng su t: 300m3 ngđ. Thời gian xử lý: giờ (1 ngày) Các thơng số thi t k và tính ch t nước đ u vào và đ u ra sau xử lý thể hiện ở bảng V.1 sau: Bảng IV.1: Hiệu suất xử lý Thơng số Đơn vị tính Dịng vào Dịng ra Hiệu su t xử lý (%) BOD mg/L 400 100% COD mg/L --- --- SS mg/L 433 5 98.9% TKN mg/L 80 n/a NH3-N mg/L 50 1 T-N mg/L 80 n/a --- T-P mg/L 17 n/a --- pH --- 6.6~7.5 6.5~8.5 --- Alkalinity 250 >50 Nhiệt độ 0C 20~35 --- --- Ghi chú: n/a: not available IV.2. TÍNH TỐN THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH ĐƠN VỊ IV.2.1. Lƣới chắn rác Các thơng số thi t k cho lưới chắn rác được thể hiện trong bảng IV. Bảng IV.2: Các thơng số thiết kế cho rổ chắn rác STT Thơng số Lƣới cố định 1 Hiệu quả khử cặn lơ lửng 5-25 2 Tải trọng, L m².phút 400-1200 3 Kích thước mắt lưới, mm 0.2-1.2 4 Tổn th t áp lực, m 1.2-2.1 Nguồn: X ước thải ơ thị và cơ g ghi p – Lâ Mi h Triết Trang: 34 Chọn rổ chắn lưới cố định cĩ kích thước mắt lưới d=1mm tương ứng với tải trọng LA=1 L m².phút, đạt hiệu su t xử lý cặn lơ lửng E = 1% Giả sử chọn rổ chắn rác theo kích thước lưới BxL = 1. m x 1. m. Diện tích lưới yêu c u là: 2 3 3 max 20 1000 60 1 1040 512 m. m L ph h L/m².phút /h. L Q A A h  Trong ĩ Q : Lưu ượ g ước thải ớ hất the giờ: Qmax h =12.5m³/h LA : Tải tr g, LA=1040 L/m².phút Số rổ thu rác: 14.0 2.12.1 2.0 HB A n      Chọn 1 rổ thu rác. Kiểm tra tải trọng làm việc thực t của rổ chắn rác: 2 3 3h maxth A m.phút/L7.144 m L1000 ph60 h1 12.12.1 /hm5.1 nBL Q L      IV.2.2. Bể điều hịa Thể tích bể điều hịa thơng thường được tính theo phương pháp lập bảng thơng kê hoặc biểu đồ tích lũy, tuy nhiên chưa cĩ thống kê lưu lượng nên ta tính theo lưu lượng nước thải xử lý với thời gian lưu nước 8 giờ:  Thể tích bể điều hịa tính theo cơng thức sau: 3100 24 8300 24 m tQ V      Tr g ĩ Q : Lưu ượ g ước thải tổ g c g: Q=300 ³/ g t : thời gi ưu ước i tr g ể iều hị , ch t = 8 giờ Thơng số bể được chọn cho phù hợp với khối tích tổng thể của cơng trình: Bảng IV.3: Các Thơng Số Thiết Kế Bể Điều Hịa STT Tên thơng số Đơn vị Kích thƣớc 1 Số nguyên đơn 1 bể 2 Chiều cao x y dựng (H) M 4 3 Diện tích mặt bằng ( ) m² 27.6 4 Thời gian lưu nước Giờ 8 5 Dung tích tính tốn m³ 100 6 Dung tích thực t bể m³ 102.12  Tính tốn bơm : Trang: 35 Lưu lượng bơm c n thi t là : phút/³m208.0 60 5.12 h/m5.12Q 3h max  Tr g ĩ Qmax h : Lưu ượ g ước thải ớ hất the giờ, h/m5.12Q 3h max  Tra catalogue của hãng bơm Grundfos, chọn bơm chìm nước thải cho bể điều hịa với thơng số kỹ thuật như sau: Bảng IV.4: Các thơng số bơm nhúng chìm bể điều hịa STT Diển giải Thơng số 1 Mã hiệu bơm Bơm nhúng chìm SP501 2 Lưu lượng bơm (Q) 0.21m³/phút 3 Cột áp bơm (H) 8 m 4 Cơng su t (N) 0.75Kw x 220V x 50Hz 5 Đường kính ống đẩy DN65 6 Số lượng bơm bơm (1 hoạt động, 1 dự phịng)  Tính tốn hệ thống cấp khí cho bể điều hịa Lượng khơng khí c n xáo trộn: qkk = 1 m³ khí/ m³ nước thải.giờ Tổng lượng khí c n thi t: Qkk = qkk x V = 1 x 102 = 102 m 3 /h Tr g ĩ V: thể t ch thực tế c ể iều hịa, V=102m³ Chọn thi t bị ph n phối khí là bể Diffuser, đường kính đĩa 68mm Cường độ khí -5m³ h.đĩa, chọn 5 m³/h = 83L phút.đĩa và đường ống dẫn khí là nhựa PVC. Số đĩa Diffuser c n ph n phối trong bể là: 48.20    6083 1000102 aL/phút.đĩ 83 (L/phút)Q N KK Theo ki n trúc bể, số lượng đĩa ph n phối là 5, chia thành 5 nhánh chính ph n phối với van điều chỉnh lưu lượng cho từng nhánh chính Chọn khoảng cách giữa các ống là 1 (m) Trên ống nhánh, hai đĩa ở hai đ u nhánh cách thành bể 1(m) Đường kính ống chính: mm 60 m 0.06 3.14360010 1024 4        ống kk ốngchính v Q D Trang: 36 Đường kính ống chọn D9 . Đường kính trong 78mm Kiểm tra vận tốc trong ống: = 5.93 m/s Đường kính ống nhánh: (m) 0.027 36003.14105 1024 v Q4 ống kk        nDnhánh = 27mm Chọn đường kính ống nhánh D . Đường kính trong 3 mm  Tính tốn thổi khí Áp lực c n thi t cho hệ thống khi nén được tính theo cơng thức: HW = H1 + H2 + H3 + H Tr g ĩ H1 : Tổ thất áp ực d sát d c the chiều dài ườ g ố g ( ) H2 : Tổ thất cục ( ) H3 : Tổ thất áp ực qu t ĩ Diffuser, 3 = 0.5m H : Chiều c hữu ch c ể, =3.7m Theo tài liệu tính tốn thi t k các cơng trình xử lý nước thải của GS.TS.L m Minh Tri t, tổng tổn th t H1 và H2 thường khơng vượt quá . m. Áp lực c n thi t s là: HW = 0.4 + 0.5 + 3.7 = 4.6m Áp lực khơng khí s là: atm45.1 33.10 6.433.10 33.10 H33.10 P W      Do sử d ng máy thổi khí cho việc c p khí tới bể điều hịa và bể sinh học hi u khí nên lưu lượng máy thổi khí s bằng tổng lưu lượng khí c p cho bể này. Cơng su t máy được chọn sau khi tính tốn về lượng khí c p cho bể sinh học hi u khí. IV.2.3. Bể trung hịa  Thể tích bể trung hịa tính theo cơng thức sau: 33.65.05.12 mtQV  Tr g ĩ Q : Lưu ượ g ơ ước thải từ ể iều hị : Qb=12.5m³/h t : thời gi ưu ước i tr g ể tru g hị , ch t =0.5h Chọn thơng số bể trung hịa như sau: Bảng IV.6: Các Thơng Số Thiết Kế Bể Trung Hịa /m 21357 0.0783.14 1024 4 22 h D Q v ốngchính kk         Trang: 37 STT Tên thơng số Đơn vị Kích thƣớc 1 Số nguyên đơn 1 bể 2 Chiều cao nước (H) M 3.7 3 Chiều rộng (B) M 1.2 4 Chiều dài (L) M 5 5 Thời gian lưu nước h 0.5 6 Dung tích tính tốn m³ 6.3 7 Dung tích thực t bể m³ 22.2  Tính tốn bồn chứa dung dịch NaOH: Lưu lượng thi t k : Q = 12.5m³/h pH đ u vào : 6.6 pH đ u ra : 7.5 K : 0.00001 mol/L Khối lượng ph n tử NaOH : 40g/mol Nồng độ dung dịch NaoH : 20% Trọng lượng riêng của dung dịch : 1.53kg/m³ h/L016.0 100053.1%20 10005.1240000 1.0     vào châm NaOH lượng Liều Thời gian lưu : 180 ngày  Thể tích c n thi t của bồn chứa là: 0.016 x 24 x 180 = 69.12 L Chọn thể tích bồn chứa dung dịch NaOH: 100L. Bơm châm dung dịch NaOH: Chọn bơm ch m dung dịch với đặc tính như sau: Q = . L h , cột áp H = 5m  Máy khuấy trộn nhúng chìm: Tra catalogue của hãng Grundfos, chọn máy khu y trộn nhúng chìm nước thải (Submersible Mixer) cho bể trung hịa với thơng số kỹ thuật như sau: Bảng IV.7: Các thơng số máy khuấy trộn nhúng chìm STT Diển giải Thơng số 1 Mã hiệu AMD.15.45b.710 2 Lưu lượng (Q) 14.57 m³/phút 3 Cơng su t (N) 434N 4 Cơng su t (kW) 1.5kW Trang: 38 5 Số lượng 1 máy IV.2.4. Bể phản ứng sinh học hiếu khí Các thơng số tính tốn cho bể phản ứng sinh học hi u khí đối với nước thải sinh hoạt dựa theo các thơng số của bể Aeroten và được l y theo bảngVI.8 sau: Bảng IV.8 Thời gian thu bùn C θ (ngày) F/M (gBOD5/g bùn hoạt tính) Tải trọng thể tích (kgBOD5/m 3 ngày) Nồng độ MLVSS X (mg/L) Thời gian lƣu nƣớc θ (giờ) Tỉ số tuần hồn bùn α 5 –15 0.2 – 0.6 0.8 – 1.9 2500 – 4000 3 –5 0.25 - 1 Trích: T h t á thiết kế các cơ g tr h ước thải – Trị h Xuâ L i Chú thích : + F/M : Tỷ số khối ượ g chất ề trê khối ượ g ù h t t h + MLSS : Tổ g hà ượ g chất r ơ g trong phâ h y si h h c + MLVSS: Hàm ượ g chất r dể y hơi tr g phâ h y si h h c. Để tính tốn bể phản ứng sinh học hiếu khí ta cần giả định các thơng số sau: Hàm lượng ch t lơ lửng (SS) chứa 65% SS đ u ra cĩ thể ph n huỷ sinh học. Giá trị quy đổi BOD5 sang BOD20 l y bằng .68 Nồng độ bùn hoạt tính tu n hồn (tính theo ch t lơ lửng) MLSS = 1 , mg L Thời gian lưu bùn: C θ = 15 ngày Nồng độ ch t rắn lơ lửng bay hơi hịa trộn bằng .8 l n nồng độ ch t rắn lơ lửng hịa trộn MLVSS = .8MLSS (Độ tro của bùn hoạt tính Z = .3) MLVSS = 0.8 x 10,000 = 8,000 mg/L IV.2.4.1. Xác định nồng độ BOD5 của nước thải đầu ra của bể phân hủy sinh học: Ta cĩ phương trình c n bằng vật ch t như sau: BOD5 đầu ra = BOD5 hịa tan đi ra từ bể + BOD5 trong lƣợng cặn lơ lửng ở đầu ra. => S = BOD5 ở đầu ra – BOD5 chứa trong SS  Xác định nồng độ BOD5 trong SS: Lượng cặn cĩ thể ph n hủy sinh học trong cặn lơ lửng ở đ u ra là: 0.65 x 100 = 65 mg/L Ph n khơng ph n hủy chi m 35%: .35 x 1 = 35 mg L Để oxy hĩa h t lượng cặn cĩ thể ph n hủy sinh học ta tính tốn dựa vào phương trình sau: Trang: 39 C5H7O2N + 5O2 => 5CO2 + 2H2O + NH3 + năng lượng 113mg 160mg 1mg 1.42mg Vậy để oxy hĩa h t lượng cặn cĩ thể ph n hủy sinh học này thì lượng oxy cung c p là: 65(mg/L) x 1.42(mgO2 mg t bào) = 9 .3 mg L Lượng oxy cung c p này chính là BOD20 của phản ứng. Nồng độ BOD5 trong SS ra là: 0.68 x 92.3 = 62.76 mg/L Vậy nồng độ BOD5 hồ tan trong bể Ph n hủy sinh học là: LmgS /76.125076.63  IV.2.4.2 Xác định thể tích bể phân hủy sinh học hiếu khí: Xác định dung tích bể ph n hủy sinh học hi u khí theo tuổi của cặn (thời gian lưu giữ bùn hoạt tính trong bể) theo tài liệu Trịnh Xu n Lai xác định theo cơng thức sau: )θK1(X Y)SS(Qθ V Cd 0C    Tr g ĩ Q : Lưu Lượ g ước cầ và ể, Q = 300m3/ g C θ : Thời gi ưu ù , C  =15 ngày S0 : Nồ g BOD5 c ước thải dẫ và ể phân h y si h h c, S0 = 400mg/L. S : Nồ g BOD5 hị t c ước thải r khỏi ể phâ h y si h h c, S = 12.67mg/L Y : số si h trưở g cực i ( g ù h t t h / g BOD5 tiêu thụ), Y = 0 6 X : Nồ g chất ơ g dễ y hơi tr g hỗ hợp ù h t t h , X = 8,000mg/L Kd : số phâ h y i à , ây à t thơ g số g h c ược ác ị h g thực ghi , ối với ước thải si h h t Kd = 0.06/ngày. Vậy 3m8.68 )1506.01(000,8 6.0)67.12400(30015 V     Chọn kích thước bể ph n hủy sinh học như sau: Chiều cao hữu ích của bể là : H = 3.7m Chiều rộng : B = 4.25m Chiều dài : L = 5m Tính lại thể tích hữu ích bể phân hủy sinh học là: V = 5.0 x 4.3 x 3.7 = 79.55m3 IV.2.4.3. Xác định thời gian lưu nước của bể phân hủy sinh học hiếu khí: Trang: 40 Thời gian lưu nước của bể ph n hủy sinh học được xác định theo tài liệu Trịnh Xu n Lai như sau: 6.36giờ0.265ngày 300 79.55 Q V θ Thời gian lưu nước này thích hợp vì : 8θ3  (giờ) Bảng IV.9: Các thơng số thiết kế Bể phản ứng sinh học hiếu khí STT Tên thơng số Đơn vị Kích thƣớc 1 Số nguyên đơn 1 bể 2 Chiều cao x y dựng (H) M 3.7 3 Chiều rộng (B) M 5.0 4 Chiều dài (L) M 4.3 5 Thời gian lưu nước Giờ 6.36 6 Dung tích tính tốn m³ 68.8 7 Dung tích thực t bể m³ 79.55 IV.2.4.4. Xác định lượng oxy cần thiết theo BOD20 : Khối lượng BOD20 c n xử lý mỗi ngày: kg/ngày10 0.68 3- 18.168300 63.18 58810 30              Q f S SG Tr g ĩ Q : Lưu ượ g ước thải cầ , Q = 300 m3/ g S0 : Nồ g BOD20 c ước thải dẫ và ể phân h y si h h c, S0 = 400/0.68 = 588 mg/L. S : Nồ g BOD20 hị t c ước thải r khỏi ể phâ h y si h h c, S = 12.67/0.68 = 18.63mg/L f : số chuyể ổi giữ BOD5 và BOD20, f = 0.68 Lượng oxy c n thi t cho quá trình xử lý :   kg/ngày1.421.42OC 0 19.102)48.46(18.168  xPG Tr g ĩ OC0 : Lượ g y cầ thiết the iều ki tiêu chuẩ c phả ứ g ở 20 0 C Px : Phầ tế à dư ả r g ài the ù dư, Px = 46.475 kg/ngày Do c n duy trì lượng oxy hồ tan trong bể là mg L nên lượng oxy thực t c n sử d ng cho bể ph n hủy sinh học là: /ngàykgO 29.08 9.08 CC C COOC 2 Ls20 s20 0t 13119.102      IV.2.4.5. Tính lượng khơng khí cần thiết: Giả sử hiệu quả vận chuyển oxy của thi t bị thổi khí là : 8% Trang: 41 Hệ số an tồn sử d ng trong thi t k thực t là : 2 Khối lượng riêng của khơng khí là : 1.2 kg/m3 Lượng khơng khí yêu c u c n theo lý thuy t (giả sử khơng khí chứa 3. % O2 theo khối lượng khơng khí) là: /ngày 0.2321.2 131 3m54.470  Lượng khơng khí yêu c u với hiệu su t truyền khối 8% là: phútkhôngkhí/m/ngđm 0.08 470.54 33 08.475.5881  Lượng khơng khí thi t k để chọn máy nén khí s là: 4,08 m 3 /phút = 0.068m 3 /s IV.2.4.6. Tính hệ thống cung cấp khí: Chọn thi t bị ph n phối khí là đĩa Diffuser, đường kính đĩa 68mm Cường độ khí 2-5m³/h.đĩa, chọn 5m³h = 8.3 L/phút.đĩa và đường ống dẫn khí là nhựa PVC. Số đĩa Diffuser c n ph n phối trong bể là: đĩa 208.3 10004.08 ùt.đĩa208.3L/phu (L/phút)Q N KK 59.19   Số đĩa Diffuser trên một hàng: 5 đĩa Khoảng cách giữa các đĩa Diffuser trên một hàng là: 0.8m Số hàng: 4 Khoảng cách giữa các hàng: 1.2m. Khoảng cách từ hàng ngồi cùng đ n mép tường là: .7m. Vận tốc khí trong ống dẫn khí đặt dưới đáy bể dao động khoảng từ 1 – 15 m/s Chọn đường ống dẫn khí chính từ máy nén khí cĩ đường kính DN 100mm Chọn đường kính ống nhánh : DN50mm. Vận tốc khí trong ống chính là: sm D Q V /66.8 1.014.3 068.04 π 4 22        Vận tốc khí trong ống nhánh: sm d Q V /77.5 05.014.36 068.04 π6 4 22        Tr g ĩ Q : Lưu ượ g khơ g kh thiết kế, Q = 0.068m³/s Trang: 42 IV.2.4.7. Áp lực và cơng suất của hệ thống khí nén: Áp lực c n thi t cho hệ thống khi nén được tính theo cơng thức: HW = H1 + H2 + H3 + H Tr g ĩ H1 : Tổ thất áp ực d sát d c the chiều dài ườ g ố g ( ) H2 : Tổ thất cục ( ) H3 : Tổ thất áp ực qu t ĩ Diffuser, 3 = 0.5m H : Chiều c hữu ch c ể, =3.5m Theo tài liệu tính tốn xử lý nước thải cũa L m Minh Tri t, tổng tổn th t H1 và H2 thường khơng vượt quá . m. Áp lực c n thi t của máy thổi khí s là: HW = 0.4 + 0.5 + 3.5 = 4.4m Áp lực khơng khí s là: atm43.1 33.10 4.433.10 33.10 H33.10 P W      Cơng su t máy nén được tính theo cơng thức sau: KW qP N 42.4 8.0102 )028.0068.0()1043.1(34400 η102 )1(34400 29.029.0        Tr g ĩ P : Áp ực khơ g kh , P = 1 043 atm q : Lưu ượ g khơ g kh ch áy é kh , q = 0.068 + 0.028 m³/s = 0.096 m³/s η : i u suất áy é kh , 9.07.0η  ; ch η = 0.8 Tra catalogue của hãng Shinmaywa, chọn máy thổi khí cho bể ph n hủy sinh học hi u khí với thơng số kỹ thuật như sau: Bảng IV.10: Các Thơng Số máy thổi khí bể phân hủy sinh học STT Diển giải Thơng số 1 Mã hiệu Aeration Blower Shinmaywa ARH80S (25kPa) 2 Lưu lượng khơng khí 5.77 m³/ phút 3 Cơng su t (P) 4.8 Kw 4 Số lượng 2 cái (1 hoạt động, 1 dự phịng) IV.2.4.9. Kiểm tra tỉ số F/M và tải trọng hữu cơ: Trang: 43 Tỉ số F M xác định theo cơng thức sau đ y: ngày/337.0 000,3167.0 169 Xθ S M F 0      Tr g ĩ S0 : Nồ g BOD5 c ước thải dẫ và ể phân h y si h h c, S0 = 400mg/L. θ : Thời gi ưu ước ể Phâ h y si h h c, θ = 15giờ = 0.625 ngày X : Nồ g ù h t t h ở ể phân h y si h h c, X = 8000mg/L Tải trọng thể tích được tính theo cơng thức sau: Tr g ĩ Q : Lưu ượ g cầ và ể phâ h y si h h c, Q = 300 m 3 /ngày V : Thể t ch thực tế c ể phân h y si h h c, V = 75.78m3 S0 : Nồ g BOD5 c ước thải dẫ và ể Phâ h y si h h c, S0 = 400mg/L. Cả hai giá trị này đều nằm trong giới hạn cho phép (bảng V.1) đối với phân hủy sinh học. IV.2.5. Bể tách nƣớc bằng màng vi lọc (MBR) Một số thơng số chính tính tốn cho màng vi lọc .ngày/m1.584gBOD 78.75 10300400 V QS 3 5 3 0      Trang: 44 Bảng IV.11: Các chỉ tiêu và đặc trưng của một số đơn vị lọc màng vi lọc trong quá trình MBR Áp dụng MLSS (g/L) Vật liệu màng vi lọc Loại màng vi lọc Độ rỗng hoặc MW ( m hoặc kdalton) Diện tích lọc (m²) Vận tốc (m/s) Tải trọng bề mặt tại 200C (m³/m²/d) Áp lực qua màng (bar) Chu kỳ hồn nguyên (ngày) Nguồn MBR đặt ngập MWW/IWW 2.5-3.5 PS T 25* 8.70 10 5 Kranth và Staab, 1994 Ch t bài ti t của người 10-15 PAN POF HF 13* 20* 1.8 1.2-1.4 1-3 2-3.5 Magara và Itoh,1991 IWW 28 Ch t hữu cơ T UF 195 1.5 3-7 Knoblock cộng tác,199 Tổng hợp MWW 20-32 Ceramic T 0.05-0.2 3.8 0.5-0.7 1.1-1.4 3-7 Lacoste cộng tác,1996 MWW 2.5 Ceramic T 0.1 1.1 3.0 1.4-2 0.5-1.5 15 Trouve cộng tác,199 DW 0.5 Ch t hữu cơ HF 0.01 7.2 0.9 1.4-1.7 0.5-0.8 60 Urbain và Manem,1996 SD 25-60 WPT T 2.0 0.48-1.0 2.0 Pillay cộng tác,199 IWW 9-21 PES T 20-80* 668 1.6 0.14-0.6 2-3 >100 Ross cộng tác,1994 MWW 1-5 WPT T MF 2.2-3.6 0.5 2-2.5 Bailey cộng tác, 199 a,b MWW 20.00 PAN PF UF 2.5 2.4-2.9 45 Roullet,1989 MWW 4-27 UF 24* 25.00 1.8 0.6 0.14 150.00 rika cộng tác, 1997 MBR đặt ngồi bể phản ứng Trang: 45 Áp dụng MLSS (g/L) Vật liệu màng vi lọc Loại màng vi lọc Độ rỗng hoặc MW ( m hoặc kdalton) Diện tích lọc (m²) Vận tốc (m/s) Tải trọng bề mặt tại 200C (m³/m²/d) Áp lực qua màng (bar) Chu kỳ hồn nguyên (ngày) Nguồn Tổng hợp MWW 5-15 PE HF 0.10 0.2-0.6 -0.2-0.8 120 Yanamoto cộng tác,1989 MWW 16 PE PF 0.40 0.2-0.9 -0.1-0.5 2 Ishida cộng tác, 1993 MWW 13-15 PS RD 750* 0.2-1.74 2.6-3.9* 0.6-0.8 0.8 240 Ohkuma cộng tác, 199 Tổng hợp MWW 0.2-6 PE HF 0.1 0.3 0.2-0.5 -0.4-0.8 150-250 Chiemchaisri cộng tác,1993 Bùn lỏng 0.1-0.2 Ceramic T 0.1 1.06 0.2-0.3 0.05-0.3 -0.2 30 Kayawake cộng tác,1991 Chú thích: PE: plate and frame Bản và khung T: tubular dạng ống PE: polyethylene PES: polyethersulphone POF: polyolefin RD: rotary disk/ dạng ống quay DW: drinking water nước uống WPT: woven polyester tube lớp polyester ống IWW: industrical waste water nước thải cơng nghiệp PAN: polyacrylonitrile MWW: municipal waste water nước thải sinh hoạt * Disk peripherical velocuty vận tốc biên HF: hollow fibers sợi dập khuơn PS: polysulfone SD: Sludge digestion Bùn ph n hủy Nguồn: Sách Water treatment Membrane processes – Mc Graw –Hill Trang: 46 Bảng IV.12: Các cơng nghệ MBR sản xuất chủ yếu Cơng ty Tên thƣơng hiệu Nƣớc SX Chất bị xử lý Nhà máy Cơng suất (m³/ngày) Nguồn Nƣớc uống Aquasource Lyonnaise des Eaux Biocristal F NO3, 1 400 Urbain et al,1996 Nƣớc thải sinh hoại Rhone Poulenc-Techsep UBIS F C, NH4, NO3 >40 <400 Roullet, 1989 Dorr Oliver MSTS USA C, NH4 1 10 Smith et al., 1967 Thefort Syst Cycle – LET USA C, NH4 >30 <200 Irwin, 1989 Kubota J C, NH4 8 10-110 Ishida et al., 1993 Mitsui Petroc Asmex J C, NH4, NO3 >6 Lambert, 1983 Degremont/Lyonnaise Eaux BRM F C, NH4 2 10, 150 Manem, 1995 Nƣớc thải cơng nghiệp Zenon Env Inc Zenogem CDN C, NH4 1 116 Knoblocj et al., 1994 Degremont/Lyonnaise Eaux BRM F C, NH4 1 500 160 Trouve et al., 1994b Dorr Oliver MARS USA C 1 39 Sutton et al., 1983 University of Stuttgart G C, AOX 1 162 Lrauth and Staab, 1994 Membratek ADUF RSA C 2 500 100 Ross et al., 1994 Nƣớc rị rỉ bãi rác SITA/Lyonnaise des Eaux F C, NH4, NO3 3 10.50 Ttouve et al., 1994a Thames W/PC/PWT GB C, NH4, NO3 1 65 Whrle Werk G C, NH4 1 160 Xenon Env Inc Biomembrat G C,NH4 1 10 Enviro/ICL D 1 136 Nguồn: Sách Water treatment Membrane processes – Mc Graw –Hill Trang: 47 Từ bảng IV.11, dạng MBR đặt ngồi bể phản ứng chọn thơng số tính tốn như sau:  Lưu lượng xử lý : Q = 3 m³ ngđ  MLSS : 15.000 mg/L  Diện tích bề mặt màng : 0.8m²/module  Tải trọng bề mặt : q = 0.5m³/m²/ngày  Áp lực qua màng là : 0.8 bar  Hàm lượng ch t lơ lửng : 433mg/L  Chu kỳ rửa lọc (chu kỷ hồn nguyên) : 240 ngày Diện tích lọc c n thi t là 2m600 5.0 300 q Q F  Số lượng module à: module 750 0.8 600 0.8 F  Chỉ tiêu Nitrat hĩa: 0.025 kg-N/kg-SS/ngày  Hàm lượng Nitrat hĩa trên màng vi lọc là: N/ngày-kg23.171000 025.0 433  Thể tích bể c n thi t để đặt màng là: 3 33 m2.46 7505.0 1023.17 750q 10x23.17      Chọn kích thước bể tách nước bằng màng vi lọc với kích thước như sau: Bảng IV.13: Kích thước bể tách nước bằng màng Chiều dài (m) Chiều rộng (m) Chiều cao (m) Số lượng bể 6.2 2.1 4.0 2  Chọn khối màng vi lọc MBR Theo cataloge của hãng KUBOT – Nhật bản: Trang: 48 Trang: 49 Chọn MBR sử d ng cho cơng trình với đặt tính kỹ thuật sau Loại : FS75 Số lượng module c n thi t là : 750 module Chọn số module trên 1 khối là : 75 module 1 khối => Số khối MBR c n thi t là : 1 khối Tải trọng bề mặt thi t k là : 0.5m³/m²/ngày  Máy thổi khí Lượng khơng khí c n thi t cho một module là : 1 .5 L phút => Tổng lượng khơng khí c n thi t cho xử lý là : (12.5x 750) / 1000 = 9.38 m³/phút = 13,5 7. m³ ngđ Hiệu quả vận chuyển oxy qua màng : 3.5% Hệ số an tồn sử d ng trong thi t k thực t là : 0.6 Khối lượng riêng của khơng khí là : 1.2 kg-O2/m 3 Lượng khơng khí yêu c u c n theo lý thuy t (giả sử khơng khí chứa 3. % O2 theo khối lượng khơng khí) là: /phútm 361.2)232.02.1(38.9  Lượng khơng khí yêu c u với hiệu su t truyền khối 0.6 là: phútkhôngkhí/m2 3566.16.0x61.  Lượng khơng khí yêu c u với hiệu su t vận chuyển qua màng 3.5% là: phútkhôngkhí/ 3m055.0%5.3566.1  Lượng Oxy c n cung c p cho quá trình xử lý là: 0.055 m 3 /phút = 79.2 m³ ngđ Chọn máy thổi khí => Lưu Lượng khơng khí của máy thổi khí là: 9.38/2 m³/phút = 4.69 m³/phút Tra catalogue của hãng Shinmaywa, chọn 2 máy thổi khí với thơng số kỹ thuật như sau: Bảng IV.14: Các Thơng Số máy thổi khí bể tách nước bằng màng MBR STT Diển giải Thơng số 1 Mã hiệu ARH80S 2 Lưu lượng khơng khí 4.89m³/phút 3 Áp lực 30 kPa 4 Cơng su t (P) 3.7Kw x 200Vx 50Hz 5 Số lượng 2 cái ( hoạt động) Trang: 50  Bơm nước sang bể chứa nước sau xử lý Lưu lượng bơm c n thi t tính bằng lưu lượng Tr g ĩ h tbQ : Lưu ượ g ước thải tru g h the giờ, hmQhtb /5.12 3 C t áp ơ =12m Tra catalogue của hãng bơm Sinmaywa chọn bơm nước thải ra ngồi hệ thống hố ga với thơng số kỹ thuật như sau: Bảng IV.15: Các thơng số bơm nước ra ngồi hệ thống STT Diển giải Thơng số 1 Mã hiệu bơm CM15-1 2 Lưu lượng bơm (Q) 13.4m3/h 3 Cột áp bơm (H) 13.9m 4 Cơng su t (N) 904W x 220V x 50Hz 5 Đường ống đẩy DN50 6 Số lượng bơm bơm (1 hoạt động, 1 dự phịng)  Tính tốn bồn chứa hĩa chất (Sodium hypochlorite/NaClO&Oxalic acid) :  Lưu lượng thi t k : Q = 12.5m³/h  Số Module : 750 modules  Liều lượng NaClo sử d ng : 3L NaClo/1 module  Liều lượng NaClo tiêu th : 3x 750 = 2250 L  Nồng độ dung dịch NaClo : 10~12% : 1~1.2 kg/ 1m³  Lượng NaClO ch m vào: : 1x 2.25 = 2.25kg Lượng Oxalic acid được tính tốn tương tự  Chọn thể tích bồn chứa hĩa ch t : 2500 L ( bồn, 1 bồn chứa dung dịch NaClO và 1 bồn chứa Oxalic acid  Tính bơm định lượng hĩa chất rửa màng:  Thời gian thực hiện rửa lọc : 10 phút  Lưu lượng bơm : 250 L/phút  Cột áp : 9m Bảng IV.16: Các thơng số bơm định lượng hĩa chất Trang: 51 STT Diển giải Thơng số 1 Mã hiệu bơm Bơm định lượng 2 Lưu lượng bơm (Q) 250 L/phút 3 Cột áp bơm (H) 2.5m 4 Cơng su t (N) 0.75Kw x 220V x 50Hz 5 Đường ống đẩy DN40 6 Số lượng bơm bơm (1 hoạt động, 1 dự phịng) IV.2.6. Bể ổn định  Thể tích bể ồn định tính theo cơng thức sau: 3m25.6 6024 30300 6024 tQ V        Tr g ĩ Q : Lưu ượ g ước thải tổ g c g: Q=300 ³/ g t : thời gi ưu ước i tr g ể ổ ị h, ch t = 30 phút. Bảng IV.17: Các thơng số thiết kế bể ổn định STT Tên thơng số Đơn vị Kích thƣớc 1 Số nguyên đơn 1 bể 2 Chiều cao thực t (H) m 4.0 2 Chiều cao nước m 2.0 3 Chiều dài bể (L) m 4.25 4 Chiều rộng (W) m 1.0 5 Thời gian lưu nước Phút 30 6 Dung tích tính tốn m³ 6.25 7 Dung tích thực t bể m³ 8.5  Tính tốn bơm (Bơm nƣớc tuần hồn về bể trung hịa) Chọn thời gian bơm nước tu n hồn về bể trung hịa là 15 phút Lưu lượng bơm c n thi t là : phút/³m42.0 15 25.6 Q b  = 25.2 m3/h Tra catalogue của hãng bơm GRUNDFOS, chọn bơm chìm nước thải tu n hồn về bể trung hịa với thơng số kỹ thuật như sau: Trang: 52 Bảng IV.18: Các thơng số bơm tuần hồn STT Diển giải Thơng số 1 Mã hiệu bơm SEG.40.09.2.50B 15m 2 Lưu lượng bơm (Q) 25.2m3/h 3 Cột áp bơm (H) 8 m 4 Cơng su t (N) 1.5Kw x 220V x 50Hz 5 Số lượng bơm 1 bơm  Tính tốn bơm bùn dƣ (Bơm bùn vào bể chứa bùn) Hệ số sản lượng bùn từ việc khử BOD: 32.0 1506.01 6.0 K1 Y y Cd b      Trong ĩ Y : số si h trưở g cực i ( g ù h t t h / g BOD5 tiêu thụ), Y = 0 6 Lượng sinh khối gia tăng mỗi ngày tính theo MLSS: ngay/kg18.37 10 )67.12400(30032.0 kg/g10 )SS(Qy Q 33 0b x      Tr g ĩ yb : số ượ g ù sả r , yb = 0.32 S0 : Nồ g BOD5 c ước thải dẫ và ể phâ h y si h h c, S0 = 400mg/L. S : Nồ g BOD5 hị t c ước thải r khỏi ể ể phâ h y si h h c, S = 12.67mg/L Lượng tăng sinh khối tổng cộng theo MLSS: ngày/kg475.46 8.0 18.37 8.0 MLVSS MLSS   Tính lượng bùn thải ra: Lưu lượng bùn xả vào các cơng trình theo tài liệu Trịnh Xu n Lai được xác định theo cơng thức sau: Ct Crara xả θX θXQXV Q    Tr g ĩ Q ả : Du g t ch ù ả r ( 3 /ngày). X : Nồ g chất ơ g dễ y hơi tr g hỗ hợp ù h t t h, Xra = 8,000mg/L V : Thể t ch ể Ar te , V = 78.75m3 Qra : Lưu ượ g ước ư r g ài ể g tru g hị , Qra = 300m 3/ g Xt : à ượ g ù tr g ể phâ h y si h h c (MLVSS), Xt = 8,000mg/L Xra : Nồ g chất r y hơi ở ầu r h thố g, Xra = 0.8 x 5 = 4mg/L Trang: 53 Vậy /ngđm 8,000 158,000 Q 3 xả 1.5 15 430075.78      Khối lượng bùn thải ra là: Khối lượng bùn thải = Lượng bùn tăng theo MLSS – SS dịng ra = 46.475 – (300 x 5 x 10-3) = 44.975 kg Bảng IV.19: Các thơng số bơm tuần hồn STT Diển giải Thơng số 1 Mã hiệu bơm SV014CU50B 2 Lưu lượng bơm (Q) 6.12 m³/giờ 3 Cột áp bơm (H) 8 m 4 Cơng su t (N) 1Kw x 220V x 50Hz 5 Số lượng bơm 1 bơm IV.2.7. Bể chứa bùn Khối lượng BOD5 dịng vào là: ngdkgSQM /1201040010300 630   Tr g ĩ Q : Cơ g suất tr Q=300 m 3 /ngày=300x10 3 kg/ngày S0 : Nồ g BOD5 ầu và c tr , S0=400mg/L=400Kg/L Hiệu su t xử lý bùn : 5% => Tổng khối lượng bùn sau xử lý là: ngd/kg54 100 45 120  MLSS : 15,000 mg/L =15kg/m³ Lượng sinh khối gia tăng mỗi ngày tính theo MLSS là: ngd/m6.3 15 54 3 Chọn thời gian lưu bùn: t = 1 ngày Thể tích bể chứa bùn: 34.50146.3 m Trang: 54 Bảng IV.20: Các thơng số thiết kế bể chứa bùn STT Tên thơng số Đơn vị Kích thƣớc 1 Số nguyên đơn 1 bể 2 Chiều cao x y dựng (H) m 3.0 3 Chiều dài bể (L) m 4.0 4 Chiều rộng (W) m 4.0 5 Thời gian lưu bùn ngày 14 6 Dung tích tính tốn m³ 50.4 7 Dung tích thực t bể m³ 48 Trang: 55 Chương V KHÁI TỐN GIÁ THÀNH XỬ LÝ V.1. Chi phí xây dựng cơ bản STT Tên cơng tác / Diễn giải khối lƣợng Đơn vị K.lƣợng Đơn giá Thành tiền Tổng cộng Vật liệu Nhân cơng Vật liệu Nhân cơng A PHẦN XÂY DỰNG 552,878,090 58,280,040 611,158,130 1 Nhà trạm M2 32.34 1,200,000 200,000 38,808,000 6,468,000 2 Cửa số cánh 1 x1 x Bộ 3 3 Cửa chính cánh x3 Bộ 1 4 BT lĩt khối bể M3 46.5 800,000 120,000 37,200,000 5,580,000 0.25*18.6*10 5 BTCT khối Bể M3 227.448 2,000,000 180,000 454,896,000 40,940,640 Đáy: 0 3*18 6*10 55.8 0.25*9*4.4*2+0.25*12.5*4.4*3 47.3 (4.25+4*3+1.35)*0.2*4.4 15.488 0.1*6.25*4.4 2.75 N p: 0 15*78 6*9 106.11 Trang: 56 6 CCLD Nắp thăm gang Cái 9 923,000 180,000 8,307,000 1,620,000 7 CCLD nắp thăm sắt bể MBR M2 28.595 422,000 120,000 12,067,090 3,431,400 2.15*6.65*2 8 CCLD Rổ chắn rác Inox 1 x1 x1 Mắt lưới x mm Cái 1 1,600,000 240,000 1,600,000 240,000 B PHẦN ĐƢỜNG NG 62,203,410 11,325,314 73,528,724 9 Lắp đặt Ống PVC D m 10 320,000 62,400 3,200,000 624,000 10 Lắp đặt Ống PVC D11 m 8 108,600 32,580 868,800 260,640 11 Lắp đặt Ống PVC D9 m 15 46,320 13,896 694,800 208,440 12 Lắp đặt Ống PVC D6 m 25 25,560 7,668 639,000 191,700 13 Lắp đặt Ống PVC D 9 m 20 20,400 6,120 408,000 122,400 14 Lắp đặt Ống Inox D11 m 21 823,000 164,600 17,283,000 3,456,600 15 Lắp đặt Ống Inox D9 m 5 669,000 133,800 3,345,000 669,000 16 Lắp đặt Ống Inox D76 m 8 490,000 98,000 3,920,000 784,000 17 Lắp đặt Ống Inox D6 m 16 289,000 57,800 4,624,000 924,800 18 Lắp đặt Ống Inox D 9 m 12 178,000 35,600 2,136,000 427,200 19 Lắp đặt van bướm D9 Cái 2 1,200,000 105,000 2,400,000 210,000 20 Lắp đặt van bướm D76 Cái 2 702,000 95,000 1,404,000 190,000 21 Lắp đặt van cổng D9 Cái 2 800,000 105,000 1,600,000 210,000 22 Lắp đặt van cổng D6 Cái 3 676,000 85,000 2,028,000 255,000 Trang: 57 23 Lắp đặt van cổng D 9 Cái 2 485,000 65,000 970,000 130,000 24 Lắp đặt van cổng D3 Cái 2 278,000 24,000 556,000 48,000 25 Lắp đặt vật tự ph (Co, tê , tắc kê ….) Hệ thống 1 16,126,810 2,613,534 C PHẦN THIẾT BỊ 2,061,259,824 133,988,974 2,195,248,798 26 Cung c p lắp đặt màng vi lọc MBR Bộ 1 1,672,000,000 83,600,000 1,672,000,000 83,600,000 27 Thanh nẹp màng , vật tư ph .. Bộ 1 80,000,000 4,000,000 80,000,000 4,000,000 28 Cung c p lắp đặt bơm nhúng chìm nước thải Q = 0.21m³/phút, H=8m Cái 2 15,142,456 2,271,368 30,284,912 4,542,737 29 Cung c p lắp đặt máy khu y trộn nhúng chìm Q = 7.4m³/phút, N=300N Cái 1 34,300,000 5,145,000 34,300,000 5,145,000 30 Cung c p lắp đặt bơm nhúng chìm nước thải Q = 0.21m³/phút, H=8m Cái 2 11,000,000 1,650,000 22,000,000 3,300,000 31 Cung c p lắp đặt máy thổi khí bể điều hịa Q = 0.096m³/phút, N=4.42kW Cái 1 14,400,000 2,160,000 14,400,000 2,160,000 32 Cung c p lắp đặt máy thổi khí bể ph n hủy sinh học Q = 0.096m³/phút, N=4.42kW Cái 2 4,820,000 723,000 9,640,000 1,446,000 33 Cung c p lắp đặt máy thổi khí bể tách nước bằng màng MBR Q = .7m³ phút Cái 2 31,900,000 4,785,000 63,800,000 9,570,000 34 Cung c p lắp đặt bơm nước tu n hồn Q = 0.45m³/phút, H = 8m Cái 2 16,500,000 2,475,000 33,000,000 4,950,000 35 Cung c p lắp đặt bơm nước ra ngồi hệ thống Q = 0.21m³/phút, H = 8m Cái 2 15,142,456 2,271,368 30,284,912 4,542,737 36 Cung c p lắp đặt bồn hĩa ch t NaOH Composite 100L Cái 1 750,000 112,500 750,000 112,500 37 Cung c p lắp đặt bơm định lượng Q=0.02L/h, H=25m Cái 1 7,200,000 1,080,000 7,200,000 1,080,000 38 Cung c p lắp đặt bồn hĩa ch t NaOH Cái 1 8,450,000 1,267,500 Trang: 58 Composite 2500L 8,450,000 1,267,500 39 Cung c p lắp đặt bơm định lượng hĩa ch t Q=250L/phút, H=25m Cái 1 4,500,000 675,000 4,500,000 675,000 40 Cung c p lắp đặt bồn hĩa ch t Oxalic Acid Composite 2500L Cái 1 8,450,000 1,267,500 8,450,000 1,267,500 41 Cung c p lắp đặt bơm định lượng hĩa ch t Q=250L/phút, H=25m Cái 1 8,200,000 1,230,000 8,200,000 1,230,000 42 Hệ thống điện Kỹ thuật ( lap tring PLC) Hệ thống 1 14,000,000 2,100,000 14,000,000 2,100,000 43 Tủ điện điều khiển PLC Tủ 1 20,000,000 3,000,000 20,000,000 3,000,000 - - TỔNG CỘNG 2,676,341,324 203,594,328 2,879,935,652 THUẾ GTGT 10% 287,993,565 TỔNG CỘNG SAU THUẾ 3,167,929,217 LÀM TRỊN 3,167,930,000 Trang: 59 Điện năng sử d ng trong 1 ngày là : 3 . * .8 = 75.5 Kw Chi phí cho 1 kw điện cơng nghiệp 3 pha theo thơng báo giá của điện lực thành phố Hồ Chí Minh (áp d ng cho Kw thứ 1 trở lên và trạm bi n áp do chủ đ u tư đ u tư trong cơng trình) là: 1,93 vnđ 1 kw điện Chi phí điện năng 1 ngày là: 75.5 x 1,93 vnđ = 53 ,855.68 đồng/ngày V.2.1. Chi phí nhân cơng Chi phí nh n cơng tính cho một ngày: 3, , 3 = 1 , đồng ngày V.2.2. Chi phí hĩa chất: Với dung tích bình ,5m³ thì c n 50 lít NaOH 30% (2,5 bình 20 lít 22kg) Cơng ty hĩa ch t Biên Hịa 1 kg NaOH 31,5% cĩ giá 3,300 VND. Giá thành NaOH = 2,5 x 22 x 3300 = 181,500 đồng (60ngày) => 3, 5 đồng ngày Lượng hĩa ch t NaClO tiêu th cho một ngày là : 2250 L/ 240 ngày = 9.375 L/ngày Chi phí hĩa ch t NaClO tiêu th cho một ngày: 9.375 x 1.1kg x 2,450 = 25,266 đồng ngày Lượng hĩa ch t Oxalic Acid tiêu th cho một ngày là : 250 L/ 8 ngày = 9.375 L/ngày Chi phí hĩa ch t Oxalic Acid tiêu th cho một ngày: 9.375 x 1.1kg x 2,500 = 25,781 đồng ngày => Chi phí hĩa ch t tiêu th cho một ngày là : 3,025 + 25,266 + 25,781= 54,072 đồng ngày V.2.3. Chi phí bảo dƣỡng và sửa chửa: Chi phí bảo dưỡng và sữa chữa trong một ngày là: 5 , đồng ngày V.2. Chi phí xử lý cho 1 m³ nƣớc thải  Tổng chi phí xử lý cho 1 ngà Tổng chi phí xử lý cho 1 ngày = chi phí nh n cơng + chi phí điện năng + chi phí hĩa ch t + chi phí bảo dưỡng Trang: 60 1 , + 53 ,855.68 + 5 , + 5 , 7 = 736,9 7.68 đồng ngày  Chi phí xử lý 1 m³ nước thải sinh hoạt: ồng/m³ y300m³/ngà yđồng/ngà 736,927.68 đ456,2 Trang: 61 Chương VI QUẢN LÝ VÀ VẬN HÀNH HỆ TH NG VI.1. Vận hành hệ thống xử lý nƣớc thải  Quy trình hoạt động bể lọc màng vi lọc MBR Hình VI.1: Quy trình hoạt động của bể lọc màng vi lọc MBR  Cấu trúc 1 module MBR Trang: 62 Hình VI.2: C u trúc của 1 module màng đặt chìm MBR  Chi tiết kết nối hệ thống cung cấp khí K t nối hệ thống cung c p khí theo hình v sau: Trang: 63 Hình VI.3: Phương pháp k t nối ống khí Trang: 64 Hình VI.4: Hình dạng k t nối ống cho 1 module  Quy trình rửa lọc màng - Bước 1 : Sau khi dừng bơm nước ra ngồi hệ thống hố ga và bơm trung chuyển c p nước vào bể MBR, đĩng t t cả các đường ống trên đường thốt nước ra ngồi hệ thống và chờ trong 2 phút - Bước : Sau phút, khĩa van c p khí. Khi dịng khí vào trung t m đường ống khí, sử d ng van xả khí, hoặc sử d ng với dịng lưu lượng nhỏ khi bơm ra ngồi hệ thống hoạt động cùng với thời gian hoạt động của van xả khí.  Đĩng van c p khí  Đường xả hĩa ch t ( Khơng khí vẫn cịn lại trong trong đường ống s g y nên hiện tượng tắt ngh n màng, hĩa ch t s khơng được ph n bố đều trong ống) Trang: 65 - Bước 3: Sau khi ngừng c p khí, mở đường cung c p hĩa ch t và bắt đ u chạy bơm hĩa ch t. Bơm hĩa ch t hoạt động trong 1 phút, sau đĩ chờ phút. Tổng thời gian cung c p hĩa ch t là 3 phút k t thúc bước 3, đĩng van c p hĩa ch t.  Lưu ý: Hĩa ch t được phủ đ y trên màng lọc, nĩ r t quan trọng cho sự ti p xúc giữa hĩa ch t và màng Membrane. Hơn nữa trong thời gian đĩ liều lượng hĩa ch t ti p xúc và khoảng thời gian chờ, phải dừng cung c p khí. N u như việc cung c p khí vẫn ti p t c nĩ s tới bơm, hĩa ch t s bị khu ch tán tồn bộ bể, làm giảm hiệu quả của quá trính rữa lọc màng. - Bước : Khơng khí ti p t c được cung c p lại và ti p t c trong 1 phút. Trang: 66 VI.2. Những sự cố cĩ thể xảy ra khi vận hành và biện pháp khắc phục VI.2.1. Sự cố chung Những nguyên nh n chủ y u ảnh hưởng đ n ch độ làm việc bình thường của trạm xử lý nước thải:  Hệ thống điện bị ngắt đột ngột.  Hệ thống đường ống bị nghẹt hoặc vỡ.  Hệ thống trạm bơm hư hỏng.  Hệ thống tủ điều kiển  Van phao đo mực nước tự động.  Đ u dị pH VI.2.2. Sự cố nhĩm thiết bị xử lý Hạng m c Sự cố Nguyên nhân Hướng khắc ph c Đ u vào hố thu gom - Mùi hơi - Do nước thải tích t l u trong đường ống thu gom - Cải thiện đường ống thơng gom. - Do nguồn nước thải nào đĩ xả về hệ thống cĩ mùi hơi - Kiểm tra và cĩ biện pháp quản lý. - Cĩ màu đen - Do bị ph n hủy y m khí trước khi đ n hố thu - Cải thiện đường ống thu gom. - do bị ph n hủy y m khi tại hố thu - Cài đặt mức phao cho hợp lý. - Do nguồn nước thải nào đĩ cĩ màu đen - Kiểm tra và cĩ biện pháp quản lý. Bể điều hịa - Mùi hơi - Do lắng bị y m khí trong bể - Tăng cường khu y s c khí - Giảm thời gian lưu nước. - Cĩ màu đen - Do nước thải lưu l u trong các hố thu - Cài đặt mức phao cho hợp lý - Do nguồn nước thải nào đĩ cĩ màu đen - Kiểm tra và cĩ biện pháp quản lý - Cĩ bọt khí ở một số chỗ trong bể - Thi t bị ph n phối khí bị nứt - Thay th thi t bị ph n phối khí Trang: 67 Hạng m c Sự cố Nguyên nhân Hướng khắc ph c Bể tách màng MBR - Nghẹt màng - Đồng hồ đo áp lực chỉ áp lực cao ( chỉ số áp lực qua màng tăng lên 5~3 cmHg so với bình thường) - Thường xuyên kiểm tra đồng hồ áp lực và lưu lượng. Đường ống dẫn bùn vào máy ép bùn - Tắc đường ống - Rác lẫn trong bùn - Mở khớp nối l y rác ra Đường ống ph n phối khí - Bị xì - Bị ăn mịn - Thay đường ống hay hàn lại VI.2.3. Sự cố ở nhĩm thiết bị điều khiển Hạng mục Sự cố Nguyên nhân Hƣớng khắc phục Tủ điện điều khiển Rơ le nhiệt, CB, khởi động từ bị hỏng - Do quá tải hoặc quá nhiệt ở các motor dẫn đ n dịng cao đột ngột g y hỏng rơ le nhiệt - Thay rơ le nhiệt mới - Do sự khơng ổn định của dịng c p điện c p cho tủ điều khiển - Kiểm tra và khắc ph c C u chì, rơ le ki n, đèn tín hiệu bị hỏng - Do sự khơng ổn định của dịng điện c p cho tủ điều khiển - Thay mới Tủ khơng tự động ngắt khi d t áp, m t pha hay đảo pha - Cĩ sự cố ở mạch điều khiển (control board) - Kiểm tra, tìm nguyên nh n c thể và khắc ph c Các máy hoạt động khơng đúng với chương trình hoặc PLC m t chương trình - Cĩ v n đề ở bộ PLC - Kiểm tra và tìm nguyên nh n c thể khắc ph c - Cài đặt các thơng số ban đ u - Kiểm tra và cài đặt lại Trang: 68 Hạng mục Sự cố Nguyên nhân Hƣớng khắc phục cho phao khơng đúng giá trị thực - Do cĩ vật lạ trong bồn, bể chứa - Kiểm tra và loại bỏ VI.2.4. Sự cố ở nhĩm thiết bị cơ điện Hạng m c Sự cố Nguyên nhân Hướng khắc ph c Bơm nhúng chìm Bơm cĩ điện vào nhưng khơng bơm - Nước cạn hoặc chưa đủ - Chờ đủ nước - Bơm bị kẹt rác - Cột áp quá lớn - Kiểm tra và thơng rác - Kiểm tra và hạ th p cột lực - Vỡ bạc đạn - Kiểm tra và thay mới - Motor bị cháy - Kiểm tra và thay mới hay sửa chữa Bơm khơng cĩ điện vào -Do điện động lực (d y điện đứt, mối nối điện bị hở … ) - Kiểm tra và khắc ph c - Do quá nhiệt hoặc quá tải (đèn vàng trên tủ điều khiển cháy sáng) - Reset - Do đ u dị (cáp tín hiệu, d y nguồn, bộ xử lý …) - Kiểm tra và khắc ph c Bơm định lượng hĩa ch t các bồn hĩa ch t Bơm cĩ điện vào như khơng bơm - Hĩa ch t h t - Ch m thêm hĩa ch t - Đ u bơm, van bơm tắc, ống hút, ống đẩy nghẹt, màng bơm mỏng … - Kiểm tra và khắc ph c - Dung dịch hĩa ch t quá nhớt - Dùng dung dịch cĩ nồng độ th p - Áp lực quá lớn - Kiểm tra và hạ th p áp lực - Motor bị cháy - Kiểm tra và thay mới hay sửa chữa Bơm khơng cĩ điện vào - Do điện động lực (d y điện đứt, mối nối điện bị hở …) - Kiểm tra và khắc ph c - Do điện điều khiển (khởi động từ, PLC …) - Kiểm tra và khắc ph c Trang: 69 Hạng m c Sự cố Nguyên nhân Hướng khắc ph c - Do quá nhiệt hoặc quá tải (đèn vàng trên tủ điều khiển cháy sáng) - Reset - Do đ u dị (cáp tín hiệu, d y nguồn, bộ xử lý …) - Kiểm tra và khắc ph c - Do pH cotriller (đ u dị, cáp tìn hiệu, cáp điều khiển, bộ xử lý, …) - Kiểm tra và khắc ph c - Do bơm nước thải bể c n bằng dừng (h t nước, đ u dị cĩ sự cố …) - S tự khởi động trở lại khi bơm nước thải hoạt động trờ lại, n u khơng kiểm tra và khắc ph c Bơm bùn bể nén bùn Bơm cĩ điện vào nhưng khơng bơm - H t bùn - Chờ cĩ đủ bùn - Bơm bị kẹt - Kiểm tra và khắc ph c - Bùn quá đặc - Kiểm tra và pha lỗng bùn - Áp lực quá lớn - Kiểm tra và hạ th p áp lực - Vỡ bạc đạn - Kiểm tra và thay mới - Motor bị cháy - Kiểm tra và thay mới hay sửa chữa Bơm khơng cĩ điện vào - Do điện động lực (d y điện đứt, mối nối điện bị hở, …) - Kiểm tra và khắc ph c Do điện điều khiển (khởi động từ PLC … ) - Kiểm tra và khắc ph c - Do quá nhiệt hoặc quá tải (đèn vàng trên tủ điều khiển cháy sáng) - Reset Quá ồn và rung - Vỡ bạc đạn - Kiểm tra và thay th - Thi u nhớt - Kiểm tra và ch m thêm - Cĩ thể vật lạ lọt vào máy thổi - Kiểm tra và loại bỏ - Pơ hút pơ đ y bị tắc - Kiểm tra và vệ sinh Các bulongneo bị tuơng - Kiểm tra và xi t chặt Máy khu y các bồn hĩa Máy khơng cĩ điện vào - Do điện động lực (d y điện đứr, mối nối điện bị hở, …) - Kiểm tra và khắc ph c Trang: 70 Hạng m c Sự cố Nguyên nhân Hướng khắc ph c ch t - Do điện điều khiển (khởi động từ, PLC … ) - Kiểm tra và khắc ph c - Do quá nhiệt hoặc quá tải (đèn vàng trên tủ điều khiển cháy sáng) - Reset Máy cĩ điện vào nhưng khơng khu y - Cánh khu y bị kẹt - Kiểm tra và khắc ph c - Vỡ bạc đạn - Kiểm tra và thay mới - Motor bị cháy - Kiểm tra và thay mới hay sửa chữa Máy khơng cĩ điện vào - Do điện động lực (d y điện đứr, mối nối điện bị hở, …) - Kiểm tra và khắc ph c - Do điện điều khiển (khởi động từ, PLC … ) - Kiểm tra và khắc ph c - Do quá nhiệt hoặc quá tải (đèn vàng trên tủ điều khiển cháy sáng) - Reset Cánh khu y quá đảo - Lỏng khớp nối - Kiểm tra và xi t chặt Các máy dùng điện áp 3 pha Quay ngược chiều - Đ u khơng đúng pha - Kiểm tra và đảo vị trí hai dây trong 3 pha dây - Do nguồn điện c p bị đảo pha và mạch kiểm sốt chống đảo pha m t pha bị sự cố - Kiểm tra và khắc ph c T t cả các máy Quá nĩng - Thi u nhớt - Kiểm tra và ch m nhớt - Vỡ bạc đạn - Kiểm tra và thay mới - Mơi trường thơng giĩ khơng tốt - Thơng giĩ tốt hơn - Do chi ti t chuyển động cọ vào chi ti t đứng yên - Kiểm tra và khắc ph c Quá ồn và rung - Võ bạc đạn - Kiểm tra và thay th - Thi u nhớt - Kiểm tra và ch m thêm - Cĩ vật thể lạ lọt vào máy, đường ống - Kiểm tra và loại bỏ - Các bulong neo bị tuơng - Kiểm tra và xi t chặt Trang: 71 Hạng m c Sự cố Nguyên nhân Hướng khắc ph c Hoạt động khơng đúng chương trình - Chương trình biểu di n - Kiểm tra và khắc ph c VI.3. Bảo trì, bảo dƣỡng hệ thống Để duy trì hoạt động của hệ thống xử lý nước thải thì cơng tác bảo trì, bảo dưỡng các máy mĩc và thi t bị thường xuyên và định kỳ là hoạt động r t c n thi t. Điều này khơng những duy trì máy mĩc luơn ở tình trạng tốt nh t mà cịn kéo dài thời gian ph c v của chúng. Dưới đ y là một số điều lưu ý trong quá trình bảo trì, bảo dưỡng, ngồi ra người vận hành c n tham khảo thêm các tài liệu hướng dẫn sử d ng và bảo dưỡng kèm theo các máy mĩc thi t bị.  QUY ĐỊNH CHUNG Trước khi ti n hành các hoạt động bào trì, bảo dưỡng hay sửa chữa máy mĩc thi t bị, nh t là các thi t bị máy mĩc điện, cơ điện c n cắt nguồn cung c p điện cung c p đ n chúng. Tu n thủ các quy định về bảo hộ lao động, an tồn lao động. Việc bảo trì, bảo dưỡng hay sửa chữa các chi ti t, bộ phận bên trong các máy và thi t bị c n được thực hiện bời những người cĩ chuyên mơn, tay nghề liên quan. Đối với những người khơng giao nhiệm v , tuyệt đối khơng tự ý mở các van đường ống, điều chỉnh vít xoay của các bơm định lượng hĩa ch t cũng như khơng được điều chỉnh các cơng tác trên tủ điều khiển. Khi tháo lắp các đường ống đặc biệt là các đường ống hĩa ch t, c n đảm bảo hĩa ch t đã được tháo ra h t hoặc khơng cĩ áp lực ngược vì hĩa ch t cĩ thể bắn vào người g y nguy hiểm Hĩa ch t c n để nơi khơ ráo, thống, khơng ti p xúc trực ti p với ánh sáng mặt trời. C n phải đọc kỹ hướng dẫn sử d ng trước khi đem dùng. Chỉ những người cĩ trách nhiệm mới được phép pha ch hĩa ch t. Trang: 72 Chương VII NHẬN XÉT VÀ KẾT LUẬN Hệ thống xử lý nước thải sinh hoạt dự án Oceanami là hệ thống xử lý nước thải sinh hoạt ch t lượng nước sau khi xử lý đạt giá trị A (QCVN 1 : 8 BTNMT) với cơng nghệ xử lý bằng màng vi lọc Membrane. Việc áp d ng cơng nghệ xử lý nước thải sinh hoạt bằng màng vi lọc Membrane nhằm giảm giá thành x y dựng nhờ khơng c n bể lắng, bể lọc sau xử lý sinh học. Hơn nữa quy trình cơng nghệ cĩ thể k t nối giữa hệ thống với văn phịng điểu hành, vì th cĩ thể điều khiển kiểm sốt vận hành từ xa, thậm chí thơng qua mạng internet. Do đĩ việc áp d ng cơng nghệ xử lý nước thải sinh hoạt bằng màng vi lọc Membrane hồn tồn khả thi và nên áp d ng cho những dự án cơng trình cĩ cơ sở hạ t ng hồn thiện, mơ hình quản lý ch t lượng tốt. Trang: 73 Tài liệu tham khảo [1] Trịnh Xu n Lai, T h t á thiết kế các cơ g tr h ước thải, NXB X y dựng, 2000. [2] Bộ x y dựng, tiêu chuẩn x y dựng TCXD 51-84, Th át ước g ưới ê g ài và cơ g tr h, TPHCM, 2003. [3] Lương Đức Phẩm, Cơ g gh ước thải g i pháp si h h c, NXB Giáo d c, 2003. [4] L m Minh Tri t, Nguy n Phước D n, Nguy n Thanh Hùng, Bả g tr th y ực g ưới cấp – th át ước, NXB Đại học Quốc gia TPHCM, 2003. [5] L m Minh Tri t, Nguy n Phước D n, Nguy n Thanh Hùng, X ước thải dơ thị và cơ g ghi p – T h t á thiết kế cơ g tr h, NXB Đại học Quốc gia TPHCM, 2004. [6] Tr n Đức Hạ, X ước thải ơ thị, NXB Khoa học và kỹ thuật, Hà Nội, 2006. [7] Nguy n Văn L a, Các quá tr h và thiết ị cơ h c, t p 1 – Khuấy – g c, trường ĐH Bách Khoa TPHCM. [8] Mc- Graw, Water treatment Membrane Processes [9] Tuyển tập Tiêu chuẩn X y Dựng TCXD 1 13-88